Проектирование асинхронного двигателя

Уточняем ширину зубцов ротора

, (44)

мм

, (45)

мм;

мм.

где полная высота паза, мм;

(46)

мм

3.11 Площадь поперечного сечения стержня , мм2

(47) мм2

Плотность тока в стержне , А/м

(48)

А/м

Результирующая плотность тока получилась на 6,4% меньше предварительно заявленной в п. 3.1.8, что является допустимым отношением

Рисунок 2 – Трапецеидальный паз короткозамкнутого ротора полузакрытого типа

3.12 Площадь поперечного сечения короткозамыкающих колец , мм2

, (49)

где - ток в короткозамыкающем кольце, А;

- плотность тока в короткозамыкающем кольце, А/м2;

, (50)

Откуда

(51)

А.

(52)

А/м2

3.13 Размеры короткозамыкающих колец

, (53)

мм

3.14 Ширина замыкающих колец ,

(54)

мм

(55)

мм2

3.15 Средний диаметр замыкающих колец , м

, (56)

мм

4. РАСЧЁТ МАГНИТНОЙ ЦЕПИ

Магнитопровод из стали 2013, толщина листа 0,5 мм

4.1 Магнитное напряжение воздушного зазора , А

, (57)

где - коэффициент воздушного зазора,

(58)

(60)

А.

4.2 Магнитное напряжение зубцовой зоны статора , А

, (61)

где мм;

Расчетная индукция в зубцах, Тл

(62)

Тл

где >1,8 Тл., необходимо учесть ответвление потока в паз и найти действительную индукцию в зубце . Коэффициент по высоте

А.

Действительная индукция , Тл

, (63)

где - коэффициент, определяющий отношение площадей поперечных сечений паза и зубца;

(64)

, (65)

Принимаем Тл, проверяем соотношение и : ; где для Тл по табл. П1.7 А/м

4.3 Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора , А

; (66)

А.

При зубцах по рис. 9.40, б из табл. 9.20 мм; индукция в зубце

; (66)

Тл.

По табл. П.1.7 для Тл находим А/м

4.4 Коэффициент насыщения зубцовой зоны

(67)

4.5 Магнитное напряжение ярма статора

, (68)

Где

; (69)

м;

; (70)

м;

А;

; (71)

Тл.

При отсутствии радиальных вентиляционных каналов в статоре м), для Тл по табл. П1.6 находим А/м

4.6 Магнитное напряжение ярма ротора, А

, (72)

Где

; (73)

м;

; (74)

м;

А;

; (75)

Тл,

где для четырехполюсных машин при 0,75 <

; (76)

м,

где для Тл по табл. П1.6 находим А/м.

4.7 Магнитное напряжение на пару полюсов , А

, (77)

А.

4.8 Коэффициент насыщения магнитной цепи

(78),

4.9 Намагничивающий ток , А

, (79)

А

Относительное значение

; (80)

; 0,2<<0,3.

5. ПАРАМЕТРЫ РАБОЧЕГО РЕЖИМА

5.1 Активное сопротивление обмотки статора

, (81)

где для класса нагревостайкости изоляции расчетная температура С; для медных проводников Ом·м); площадь поперечного сечения эффективного проводника, м2; L1 – общая длина эффективных проводников фазы обмотки, м;

Ом.

Длина проводников фазы обмотки

; (82)

м;

; (83)

м;

м;

, (84)

где м; по табл. 9.23 ;

м;

; (85)

м.

Длина вылета лобовой части катушки

, (86)

где по табл. 9.23

мм.

Относительное значение

; (87)

.

5.2 Активное сопротивление фазы алюминиевой обмотки ротора

; (88)

Ом;

, (89)

где ;

где Ом·м удельное сопротивление алюминия;

Ом;

; (90)

Ом;

Приводим к числу витков обмотки статора

, (91)

где ;

Ом;

Относительное значение

; (92)

.

5.3 Индутивное сопротивление фазы обмотки статора

; (93)

Ом,

Где

, (94)

(95)

мм

мм

(96)

мм;

, так как проводники закреплены пазовой крышкой; ; ; м;

;

; (97)

;

; (98)

; (99)

;

.

Относительное значение

; (100)

.

5.4 Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора

, (101)

где

; (102)

; (103)

мм;

мм; мм; мм; мм; мм2;

;

; (104)

;

; (105)

; (106) ; (107)

;

Ом

так как при закрытых пазах .

Приводим к числу витков статора

; (108)

Ом.

Относительное значение

(109)

.

6. РАСЧЁТ ПОТЕРЬ

6.1 Потери в стали основные.

, (110)

где [