Расчет элементов резервуара
соответствующими направлению усилий
и нагрузок на рис.
Стенка.
Δ1pс= =0,01544/(0,00896*1788) = 0,0009637664;
Δ2pс= - Δ1pс Нс =-0,000963*1788 = -1,721844;
Нс =1788 см полная высота стенки резервуара.
Ру0=gf1 r Hж+gf2 Pи
=1*0,0000085*1788+1,2*0,0002 = 0,015438 (кн/см2) – полное расчетное давление на
стенку gf1=1, gf2=1,2.
Объемная масса «r» и избыточное давление «Ри» определены
ранее при расчете стенки; Нж- высота столба жидкости в см, обычно Нж=Нс.
Днище.
Δ1pд= [1-j(x0) y(x0)+2 q(x0) x(x0)] =
0,003872;
Значения функций : x(x0)=e-xo sin(x0);
y(x0)=e-xo[cos(x0)-sin(x0)];
q(x0)=e-xocos(x0);
принимаем по приложению № 4.
Δ1p(N1)= q2(x0)
=0,2758/(2*0,0392*5276,92)*0,8024= 0,00053492
N1x=N1k+N1c+N1p
=0,0612+0,0245+0,19015 =0,27585 кн/см;
N1к=0,0612 кн/см;
N1c=0,0245 кн/см;
N1p=0,19015 кн/см;
Решив систему уравнений получим:
М0=4,59 кн см =459 кг см;
Q0=0,45 кн.
Проверка напряжений
Напряжения в зоне нижнего узла резервуара.
Стенка. У=0.
s1 =+- - - m <=gcRy ;
gc=1,2 (в месте сопряжения)
Ry=23 кн/см.
N2=Py R=1995*0,01518 =30,2841 кн/см ;
s1= -(4,59*6/(1,7^2))-2,758/1,7-0,3*30,28/1,7 = -16,4953 < 1,2*31,5 ;
s2= + m <=gcRy ;
s2=30,28/1,7+0,3*6*4,59/(1,7^2)=20,671 < 1,2*31,5 ;
τ ==0,45/1,7=0,265
_______________
sпр=√s12-s1s2+s22+3 τ2 <=gcRy ;
sпр=32,25259 <31,5*1,2=37,8 ;
Проверка выполнена.
Днище.
s1=+- + <=gcRy ;
s2=m s1;
__________
sпр= √ s12-s1s2+s2 <=gсRy ;
gc=1,2.
Вычислим изгибающий момент в днище справа от сечения х0 = mд с (считая от края днища).
Мд=[1+j2(х0)] - x(x0)- [1-2q(x0) x(x0)-y(x0) j(x0)] = 1,473921 (кн см);
тогда
s1=4,821 <=1,2*31,5=37,8 ;
s2=0,3*4,821=1,446;
sпр=4,20914
Проверка выполнена.
Расчет сферического купола.
Выполняем сферическую крышу в виде ребристого купола. Анализ различных конструктивных решений показал, что
при симметричных нагрузках ребристый купол имеет меньшую массу и стоимость. При несимметричных нагрузках сетчатые и ребристо – кольцевые купола являются более
надежными и жесткими конструкциями, чем ребристые, но не имеющими лучшие технико – экономические показатели.
Ребристый купол имеет основные конструктивные элементы: ребра – арки, наружное и внутреннее опорные
кольца. Настил опирается на балочки и не является несущим элементом. Наружное кольцо мешает горизонтальным деформациям. Возникают горизонтальные реакции –
распор. Стенка резервуара служит неподвижной опорой.
Ребро – арка может опираться на внутреннее кольцо двумя способами: шарнирное опирание и жесткое защемление.
Если ребро приварить к внутреннему кольцу, то его можно считать как двухшарнирную арку с затяжкой. Роль затяжки играет внешнее кольцо, работающее
на растяжение. Средний шарнир отсутствует.
Если ребра крепятся к внутреннему кольцу болтами, то ребро рассчитывается как трехшарнирная арка с упругой затяжкой.
Радиус кривизны Rк =(1,2 – 1,5)L;
Стрела подъема f0=(1/10 – 1/12)L=340 см;
Зная стрелу подъема, радиус кривизны определяется по формуле:
Rк= + =39,9^2/(8*3,4)+3,4/2 =60,23 м;
Определим количество ребер в куполе:
n = m/2 =42/2 =21; m= = 41,7831816 ≈ 42;
a=300 см;
Определим нагрузки.
q=q1+q2=0,018269+0,0094=0,027696
q1= a =730*1,05/(3,1415*1995^2)*298 = 0,018269 кн/см;
q2= gf2*S0*m*k1*a=0,7*0,5*1*0,315*298=0,0094 кн/см;
1.Статический расчет арки.
Прежде всего определяем площадь условной затяжки:
FЗ= =2*3,1415926*100/42 = 14,9599648≈15 см2;
Fи – площадь сечения опорного кольца.В реальных резервуарах колеблется в пределах от 90 до
120 см2. Предварительно принимаем Fи=100 см2.
m=2n; n – число арок в куполе.
А). Двухшарнирная арка.
V= =0,027696*3990/4 =27,62676 кн.
Распор в арке:
Н=0,0456k=730*1,05/(3,1415*19956^2)*298 =29,094699 кн;
К=0,492.
Определим расчетные усилия в различных сечениях арки:
х=L/2=1995 см; y=f0 =340 см; ά=0; сos ά=1; sin ά=0;
Mб=V*x - =27,62*1995-0,027696*3990^2/12 =18358,3092 кнсм;
Ма=Мб – Н*y=18358,3-29,09*340 =8467,7 кнсм;
N= - (Qб sin ά +H сos ά) = - 29,09*1= - 29,09 кн;
х= L/4=3990/4=998 см; y=f – Rи(1-cos
ά)=254 см;
tg ά0= =3990/(2*(6023-340))=0,3520 ; ά0=19,340
; ά= ά0/2=9,670;
сos ά=0,9858; sin ά=0,168;
Мб= V*x - qx - (q – qx) =27,62*998-0,0138*998^2/2-(0,027696-0,0138)*998^2/3 =16078,841872 кнсм;
qx=q - q = 0,027696-0,027696*2*998/3990 =0,013841 кн/см;
Ма=Мб – Н*y=16078,8-29,09*254 =8689,94 кнсм;
N= - (Qб sin ά - H сos ά) =-(6,91*0,168+29,09*0,9858) =-29,8378 кн;
Qб=V - x=27,62-998*((0,027696+0,0138)/2) =6,913496 кн.
Проверка напряжений.
Примем сечение ребра двутавр №27а; Wx=407 см3; А=43,2 см2; Ix=5500 cм4; х=L/4=998 см.
Прочность:
s= - - =-8689,94/407-29,83/43,2 = -22,042 кн/см2 < 1*24=24 кн/см2;
проверка прочности выполнена.
Устойчивость:
1,4*Nx<= Nкр;
Nкр= =3,14^2*21000*5500/(1,06*((4094/2)^2)) = 256,3892 кн;
m=1,06; S1=2 Rи ά0
= 2*6030*0,34=4094 см;
Nx= 1,4*29,83=41,76 кн <Nкр= 256 кн.
Устойчивость обеспечена.
Б). Трехшарнирная арка.
V= =0,027696*3990/4 =27,62676 кн.
Распор:
Н= =18371,895/340 =54,035
М0= =0,027696*(3990^2)/24 =18371,7954 кнсм.
х= L/4=3990/4=998 см; y=f – Rи(1-cos
ά)=254 см;
tg ά0= =3990/(2*(6023-340))=0,3520 ; ά0=19,340
; ά= ά0/2=9,670;
сos ά=0,9858; sin ά=0,168;
Мб= V*x - qx - (q – qx) =27,62*998-0,0138*998^2/2-(0,027696-0,0138)*998^2/3 =16078,841872 кнсм;
qx=q - q = 0,027696-0,027696*2*998/3990 =0,013841 кн/см;
Усилия в сечении х=L/4:
Ма=Мб – Н*y=16078,8-54,035*254 =2353,91 кнсм;
N= - (Qб sin ά - H сos ά) =-(6,91*0,168+54,035*0,9858) =-54,4286 кн;
Qб=V - x=27,62-998*((0,027696+0,0138)/2) =6,913496 кн.
Проверка напряжений.
Примем сечение ребра двутавр № 20а, Wx=203 см3; А=28,9 см3;Ix=2030
cм4.
Прочность:
s= - - = 2353,91/203+54,428/28,9 =13,4789 < 24*1=24 кн/см2;
Устойчивость:
1,4*Nx<= Nкр;
Nкр= =3,14^2*21000*2030/(1,2*((4094/2)^2)) = 83,5906 кн;
m=1,2; S1=2 Rи ά0
= 2*6030*0,34=4094 см;
Nx= 1,4*54,428=76,199 кн <Nкр= 83,59 кн.
Устойчивость обеспечена.
Принимаем трехшарнирную арку.
Расчет опорного кольца арки.
Нижнее опорное кольцо расчитывается на два сочетания нагрузки:
собственный вес купола с коэффициентом надежности по нагрузке gf1=0,9 и
внутреннее избыточное давление газа Ри=0,0002 кн/см2 с коэффициентом gf2=1,2; в
этом случае опорное кольцо сжимается;
собственный вес крыши с коэффициентом gf1=1,1 и
снеговой нагрузки с коэффициентом gf2=1,4 ; а также вакуум Рвак=0,000025 кн/см2 с коэффициентом gf3= 1,2.
При таком сочетании опорное кольцо растягивается.
Первое сочетание:
q=q’+q”=0,01566-0,07152= -0,05586 кн/см;
q’= a=730*0,9/(3,1415*1995^2)*298 =0,01566 кн/см;
q”= - P0 gf2 a =-0,00024*298 =-0,07152 кн/см;
a==298 см;
m=2 n=42;
Втрое сочетание.
q=q1+q2 =730*1,05/(3,1415*1995^2)*298+0,7*0,5*0,8*1/10000*298 =0,026613 кн/см;
Вычислим изгибающие моменты и осевые усилия.
Распор.
Двухшарнирная арка:
Н=0,0456 k (кн);
k=0,492.
Трехшарнирная арка:
Н=
М0=
Вертикальная реакция.
V= (кн);
Усилие в кольце равно:
Nk= (кн);
От действия сосредоточенных усилий распор «Н» в кольце возникают изгибающие моменты в плоскости кольца:
Мк= [ - ] (кнсм);
Здесь α=2 p/m – угол между ребрами в радианах; β – величина
угла в пределах от 0 до α;
М0 – изгибающий момент в сечении, где опираются ребра (β=0; α=2*p/42=0,1495);
Мпр – изгибающий момент в сечении между арками (β= α/2; α/2=0,0748 рад).
Результаты вычислений приведены в таблице № 12.
Таблица № 12.
|
Расчетная схема
|
Первое сочетание нагрузок
|
Второе сочетание нагрузок
|
|
|
|
Н
|
Nк
|
Mо
|
Mпр
|
Н
|
Nк
|
Mо
|
Mпр
|
|
2-хшарнирная арка
|
-58,681
|
-392,254
|
-1454,38
|
733,9951
|
27,94335
|
1843,519
|
692,5619
|
-349,521
|
|
3-хшарнирная арка
|
-108,982
|
-728,494
|
-2701,08
|
1363,176
|
51,8964
|
3423,785
|
1286,226
|
-649,132
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Проверка прочности и устойчивости нижнего опорного кольца.
Примем следующее сечение кольца:
Геометрические характеристики сечения:
Площадь А=30,6+40*1+80*1+30*25=225,6 см2;
ус= =39,4 см;
Iy=208+30,6(80-2,4-39,4)2 +40*1(80+ - 39,4)2 +30*2,5*39,42 + +80*1( - 39,4)2 =659377 см4;
Wy1= =16240 см3; Wy2= =15388 см3 .
Прочность кольца.
Проверка производится по формуле:
sк= + <=gcRy
; gc=0,9;
Nк – усилие от действия второго сочетания нагрузок;
Mmax – максимальный изгибающий момент из М0 и Мпр;
Wy min – минимальный момент сопротивления из двух Wy1 и Wy2 .
Двухшарнирная арка.
sк=1843,519/225,6 + 692,56/15388=8,22 кн/см2
<23*0,9=20,7 кн/см2;
Проверка выполнена.
Трехшарнирная арка.
sк=3423,78/225,6 + 1286,2/15388 =15,26 кн/см2<20,7
кн/см2.
Проверка выполнена.
Устойчивость кольца.
Расчет ведется по первому сочетанию нагрузок (в случае, если величина Nк отрицательная
величина).
sк= - - <=scrgc ; gc=0,9;
scr= (кн/см2) ; Е=2,1*104.
Двухшарнирная арка.
scr=3*21000*659377/19953 = 5,23 кн/см2 ;
sк= - 392,25/225,6 – 1454,38/15388 = 2,68 кн/см2<5,23
кн/см2;
Устойчивость обеспечена.
Трехшарнирная арка.
sк= - 728,49/225,6 – 2701,08/15388 =3,4 кн/см2<5,23
кн/см2;
Устойчивость обеспечена.
Расчет промежуточного кольца жесткости.
Промежуточные кольца жесткости устанавливаются на корпусе для обеспечения устойчивости стенки.
Расчет кольца на суммарное давление ветра и вакуума.
В данном случае кольцо работает на сжатие и его следует проверить на устойчивость по формуле:
Р0 <= ; где
Р0 = Рвак *1,2 + 1,4*w0*0,5*C=0,000025*1,2+1,4*(0,3/10000)*0,5*1 =0,000051 кн/см2;
Рвак=0,000025 кн/см2 ; w0 =0,3 кн/м2 – скоростной напор
ветра в районе Днепропетровска.
С=1;
y0=894 cм – ширина оболочки, с которой передается ветровая нагрузка на кольцо.
Iy – момент инерции сечения ребра отнсительно оси проходящей через центр тяжести сечения.
Iy= Iугол+Fугол*а2+F - *(x – y)2 39,53+7,39*4,79^2 + 30*4,79^2= 897,41 см4;
S11=Fугол*x =7,39*5,98=44,192 см3;
х=75-z0+tст/2 =7,5-2,02+0,5 =5,98 см ;
у= S11/F = 44,192/37,39=1,181 см;
Проверка :
Р0 =0,0000051 кн/см2< = 0,00000796 кн/см2.
Проверка выполнена.
Радиальный момент в стенке в месте промежуточного ребра.
Mк= = 4,66493056 ;
mcт=( )^(1/4) = 0,0288;
Р= =0,537410341 ;
s1 = = 18,64 < 23*1 кн/см2;
Напряжение s2 (в кольце и стенке)
s2= =9,4220785 кн/см2 < 23*1 кн/см2;
S=0,6(R*tст)^(1/2) = 26,8 ;
Проверка выполнена.
Сравнение вариантов.
Стенка.
Для выбора варианта сравним массы стенок.
|
№ п/п
|
Тип стенки
|
Толщины поясов
|
Масса стенки, т
|
Относительная масса,%
|
|
1
|
Однослойная из стали С 255
|
25+18+17+16+14+12+11+5*10
|
238,98
|
100 %
|
|
2
|
Однослойная из стали С 345
|
17+2*14+12+11+7*10
|
202,33
|
84,664 %
|
|
3
|
Однослойная комбинированная (С 255/С 345)
|
17+2*14+12+11+7*10
|
202,33
|
84,644 %
|
|
4
|
Двухслойная стенка (С 255)
|
12/6+11/6+3*10/6+7*10
|
224,32
|
93,8656 %
|
|
5
|
Преднапряженная стенка
|
16+2*14+3*12+11+5*10
|
206,73
|
86,5051 %
|
Как видно из таблицы, наиболее выгодными являются 2 и 3 варианты, но 2 вариант дороже из-за того, что
стенка изготовлена полностью из стали С 345, поэтому принимаем 3 вариант – однослойную комбинированную стенку из сталей С 345 и С 255.
Крыша.
Сравним массы ребер купола:
|
Расчетная схема
|
Сечение ребра
|
Масса ребер, т
|
Относительная масса , %
|
|
3-хшарнирная арка.
|
Двутавр № 20а.
|
38,04
|
66,96 %
|
|
2-хшарнирная арка .
|
Двутавр № 27а.
|
56,81
|
100 %
|
Принимаем сечение ребра - двутавр № 20а.
Определение максимальной нагрузки «р=g Н», при которой будет достигнуто предельное состояние
в зоне «нижнего узла».
В зоне «нижнего узла» напряженное состояние определяется изгибающим моментом «М1» (вдоль образующей), N2 - кольцевое растягивающее усилие, N1 – меридиональное сжимающее усилие.
Момент «М1» определяется методом сил по общеизвестной методике, соответственно следующей расчетной
схеме:
N2 =g*y*r
N1=p*r/2
Для резервуара V=20000 м3 (при Н=1788 см, tc=1,6 см,r=1995
см,р=1,54 кг/см2)
M1=459 кгсм; Q1=0,45 кн.
Если предположить, что стенка жестко защемлена (нет ни угла поворота, нисмещения вдоль днища), то
М1=(1-by)
=1555 кгсм;
b=
=0,02275;
m=0,3; r=1995;
tc=1,6; p=1,54.
Q=
(2b - 1/H) = 69,8 кг/см;
Напряжение в нижней части стенки
s1= - 
-=2067<3780;
sт=3300 ст.09Г2С-12
Чтобы s1=sт (на
краю) надо приложить нагрузку
Рпр=р*к=1,61*3300/s1=2,81 кн/см.
Однако, теоретически, несущая способность стенки не исчерпаема.Она будет исчерпана, когда s=sт по всему
сечению,т.е. будет иметь место пластический шарнир:
Причем этому предельному состоянию будет соответствовать
предельный момент:
Мт=3300*1,6^2/4=2112 кгсм.
На расстоянии «S» от края будет иметь место максимальное усилие:
N2=3300*1.6=5280кн/см;
qпр=5280/1995=2,628 кг/см2.
Рассмотрим несколько предельных состояний :
В реальном резервуаре «предельное состояние» находится между 1 и 2. Если бы были известны S, P, и Q, то мы знали бы «точно» 1 и 2 предельнные состояния.
При расчете использована методика, изложенная в книге « Листовые конструкции». Приняты следующие
допущения:
N2т и М1т – не зависят друг от друга;
Вместо реальной диаграммы принята диаграмма Прандля.
N2т=sт*t; M1т=sт*t2/4; qпр= N2т/r.
Для каждой из схем 1 и 2 рассмотрим условие:
Первая схема.
1. åМа=0; М1т - + 
= 0;
2. åх =0; +Q – pS =