Расчет принципиальной тепловой схемы паротурбинной установки типа Т-100-130

height="31" align="BOTTOM" border="0" />


;

верхний сетевой подогреватель:



.

По таблицам насыщения для воды и водяного пара по температуре насыщения находим давление насыщенного пара в ПСГ1 и ПСГ2 и его энтальпию (результат заносим в табл. 3.2.1.):

нижний сетевой подогреватель: ,hў=354,6 кДж/кг;

верхний сетевой подогреватель: , hў=441 кДж/кг.

Определяем давление пара в теплофикационных (регулируемых) отборах №6, №7 турбины с учётом принятых потерь давления по трубопроводам (результат заносим в табл. 3.2.1):


,


где потери в трубопроводах и системах регулирования турбины

принимаем :, ;

;


,


.

По значению давления пара Р6 в теплофикационном отборе №6 турбины уточняем давление пара в нерегулируемых отборах турбины между нерегулируемым отбором №1 (ЧВД) и регулируемым теплофикационным отбором №6 (по уравнению Флюгеля - Стодолы), принимая для упрощения .

,


где - D0 , D, Р60, Р6 – расход и давление пара в отборе турбины на номинальном и рассчитываемом режиме, соответственно.


,


,


,


,


,


,


,


,


,


.

Рассчитываем давление насыщенного водяного пара в регенеративных подогревателях. Потери давления по трубопроводу от отбора турбины до соответствующего подогревателя принимаются равными ∆Р = 8 %:


,


,

,

,

,

.

Параметры пара и воды расчётной схемы приведены в таблице 3.1.


3. Расчёт тепловой схемы теплоцентрали на базе турбоустановки Т-100/110-130


Расчёт на номинальном режиме выполнен по двум методам, при принятом значении DО и NЭ и по заданной электрической мощности NЭ.

В результате расчёта определены:

- расход пара в отборах турбины;

- расход греющего пара в сетевые подогреватели, в регенеративные подогреватели высокого и низкого давления, а также в деаэратор 6 ата;

- расход конденсата в охладителях эжекторов, уплотнений, смесителях;

- электрическая мощность турбоагрегата (расчёт по принятому DО);

- расход пара на турбоустановку (расчёт по принятой NЭ);

- энергетические показатели турбоустановки и ТЭЦ в целом:

тепловая нагрузка парогенераторной установки;

коэффициент полезного действия ТЭЦ по производству электроэнергии;

коэффициент полезного действия ТЭЦ по производству и отпуску теплоты на отопление;

удельный расход условного топлива на производство электроэнергии;

удельный расход условного топлива на производство и отпуск тепловой энергии.


3.1 Параметры пара и воды в турбоустановке


В табл. 3.1 приведены параметры пара и воды в турбоустановке при температуре наружного воздуха tНАР= –5оС.

В табл. 3.1 величина используемого теплоперепада пара определяется как разность энтальпий греющего пара из соответствующего отбора турбины и конденсата этого пара. Подогрев питательной воды в ступени регенеративного подогрева определяется как разность энтальпий питательной воды на выходе из соответствующего подогревателя и на входе в него.

На рис. 3.1 изображена h-S диаграмма работы пара в турбоустановке при tНАР= –5оС, построенная по результатам расчёта, выполненного в разделе 2.1. На диаграмме обозначены характерные точки и параметры пара в этих точках.


Таблица №3.1-Параметры пара и воды в турбоустановке Т-100/110-130 при tНАР= -5оС

Точка процесса

P

МПа

h

кДж/кг

P’

МПа

tH

оС

h’ кДж/кг q кДж/кг

θ

оС

оС

hВ кДж/кг

τПi

кДж/кг

0 12,75 3511
329,3 1522
1 3,297 3182 3,0332 235,0 1011,3 2171 5 230 966 99,8
2 2,11 3089 1,9412 210,5 904,6 2184 2 209 876 143,2
3 1,08 2946 0,9936 179 768 2178 2 177 743 104
ДПВ 0,6 2868 0,6 158,8 672,6 2165 0 159 673 45
4 0,54 2851 0,4968 154,8 644 2207 5 150 629 95
5 0,315 2762 0,2898 135 558 2204 5 130 546 108
ДКВ 0,12 2682 0,12 104 436,8 2245 - 85 355 -
6 0,1397 2625 0,1286 109,2 449,57 2175 5 104 437 80
7 0,0657 2542 0,0604 88,5 362 2182 5 83,5 351 109
К 0,0054 2542
34,2 143 2369 0 34,2 143

Рисунок 3.1-Процесс работы пара в турбоустановке Т-100/110-130 в h-S диаграмме при tНАР= – 5оС.


На рисунке 3.1. изображены:

а) – процесс дросселирования пара в органах его впуска в турбину;

б) – изоэнтропическое расширение пара в первом отсеке от давления до давления первого нерегулируемого отбора;

в) – реальный процесс расширения пара в первом отсеке от до с учетом внутреннего относительного КПД для него;

г) – процесс расширения пара при переходе из первого отсека во второй. Чаще всего, это переход из ЧВД в ЧСД или ЧНД (в зависимости от схемы турбоустановки);

д) - процесс изоэнтропического расширения пара во втором отсеке от до второго нерегулируемого отбора;

е) - реальный процесс расширения пара во втором отсеке от до с учетом для него;

ж) - процесс изоэнтропического расширения пара в третьем отсеке от давления до давления ;

з) - реальный процесс расширения пара в третьем отсеке от до с учетом для него;

и) - процесс изоэнтропического расширения пара в четвертом отсеке от давления до давления ;

к) - реальный процесс расширения пара в четвертом отсеке от до с учетом для него;

л) - процесс изоэнтропического расширения пара в четвертом отсеке от давления до давления ;

м) - реальный процесс расширения пара в пятом отсеке от до с учетом для него;

н) - процесс изоэнтропического расширения пара в шестом отсеке от давления до давления ;

о) - реальный процесс расширения пара в шестом отсеке от до с учетом для него;

п) - процесс изоэнтропического расширения пара в седьмом отсеке от давления до давления ;

р) - реальный процесс расширения пара в седьмом отсеке от до с учетом для него;

и) – процесс изоэнтропического расширение пара в последнем отсеке от давления до давления в конденсаторе;

к) – реальный процесс расширения пара в последнем отсеке от давления до давления в конденсаторе с учетом для него.

3.2 Алгоритм расчета тепловой схемы турбоустановки Т-100-130


Приведён алгоритм расчета тепловой схемы турбоустановки. Определяется электрическая мощность турбоагрегата по заданному расходу пара на турбину.

Расчет выполняется в следующем порядке.

1) Расход пара на турбину при расчетном режиме :

.

2) Утечки пара через уплотнения:

Dут=0,25D0.

, в том числе:

протечки через уплотнения турбины, которые направляются в ПВД7 в количестве Dу. Рекомендуется Dу=(0,3…0,4)Dут. Принимаем Dу=0,4Dут=0,4Ч1,53=0,976 кг/с;

протечки через уплотнения штоков клапанов. Рекомендуется Dпу=(0,6…0,7). В данной тепловой схеме они направляются в конденсатор К. Принимаем

DПУ=0,7ЧDут=0,7Ч2,44=1, 71 кг/с.

3) Паровая нагрузка парогенератора:


,


4) Расход питательной воды на котел (с учетом продувки):


DПВ=Dпг+Dпр;


- количество котловой воды, идущей в непрерывную продувку:

Dпр=Рпр/100ЧDпг, кг/с.


Рекомендуется процент непрерывной продувки парогенератора Рпр при восполнении потерь химически очищенной водой принимать Рпр=0,5…3%.

Dпр=3/100Ч104,64=3,14 кг/с,

Dпв=104,64+0,5187=105,16 кг/с.

5) Выход продувочной воды из расширителя (Р) непрерывной продувки


Dўпр = (1-β)ЧDпр, кг/с,


где b - доля пара, выделяющегося из продувочной воды в расширителе непрерывной продувки:


.


ηР=0,97 – коэффициент, учитывающий потерю тепла в расширителе.

6) Выход пара из расширителя продувки:

DўП=βЧDпр=0,423Ч3,14=1,33 кг/с.

7) Выход продувочной воды из расширителя:

Dўпр=(1-β)ЧDПР=(1-0,423)Ч3,14=1,81 кг/с.

8) Расход добавочной воды из цеха химической водоочистки (ВО):


;


где – коэффициент возврата конденсата.


3.2.1 Сетевая подогревательная установка

Параметры пара и воды в сетевой подогревательной установке приведены в таблице 3.2.1.


Таблица №3.2.1-Параметры пара и воды в сетевой подогревательной установке

Показатель Нижний подогреватель Верхний подогреватель

ГРЕЮЩИЙ ПАР



Давление в отборе Р, МПа 0,0657 0,1397
Давление в подогревателе Р′, МПа 0,0604 0,1286
Температура пара t,єС 89,4 110
Отдаваемое тепло qнс, qвс, кДж/кг 2254,8 2255,4

КОНДЕНСАТ ГРЕЮЩЕГО ПАРА



Температура насыщения tн,єС 88,5 109,2
Энтальпия при насыщении h′, кДж/кг 362 449,57

СЕТЕВАЯ ВОДА



Недогрев в подогревателе qнс, qвс,єС 5 5
Температура на входе tос, tнс, єС 45 71

Энтальпия на входе , кДж/кг

189 340,8
Температура на выходе tнс ,tвс , єС 71 88

Энтальпия на выходе , кДж/кг

340,8 369,6
Подогрев в подогревателе нс, вс, кДж/кг 151,8 29

Определение параметров установки выполняется в следующей последовательности.

1)Расход сетевой воды для рассчитываемого режима:


.


2) Тепловой баланс нижнего сетевого подогревателя (ПСГ1):

.


Расход греющего пара на нижний сетевой подогреватель:


.


3) Тепловой баланс верхнего сетевого подогревателя (ПСГ2):


.


Расход греющего пара на верхний сетевой подогреватель:


.


3.2.2 Регенеративные подогреватели высокого давления


Таблица №3.2.2-Параметры пара и воды в охладителях дренажа

Теплообменник tД, 0С hВД, кДж/кг

q

°С

u

м3/кг

q

кДж/с

ОД1 219,6 942,1 10 40,6 76,6
ОД2 194,8 829,3 10 43,6 79,6

Рисунок 3.2.2.1- К определению D1


Уравнение теплового баланса для ПВД-7:


.


Расход греющего пара на