Усовершенствование технологии установки висбрекинга

м3; Давление - 0,02 МПа (0,2 кгс/см2); Температура – 104 0С.

КДА-15 - деаэрационная колонка.

Диаметр - 530 мм; Высота - 1897 мм; Объем - 4 м3; Давление - 0,02 МПа (0,2 кгс/см2); Температура – 104 0С.

24


Отделитель воды Е-204 1 Ст3 сп5

Диаметр - 2400 мм; Длина - 10230 мм; Объем - 40 м3;

Давление расчетное - 1,6 МПа (16 кгс/см2)

Температура расчетная - 200 оС; Среда - водяной пар.

25 Теплообменник «циркуляционное орошение К - 101 - вода циркуляционного контура»

Т-205/1,2

Т-206,208/1,2

2

сдвоен.

Корпус

Ст3 сп5

Труба

Сталь20

600ТНГ-2,5-М1/25г-6-У-И по ТУ 3612 - 024 - 00220302 - 02

Поверхность теплообмена - 124,8ґ2 м2

Трубное пространство:

Давление расчетное - 1,9 МПа (19 кгс/см2); Температура расчетная - 300 0С; Среда: циркуляционное орошение К-101.

Межтрубное пространство:

Давление расчетное - 2,32 МПа (23,2 кгс/см2); Температура расчетная - 200 0С; Среда: вода циркуляционного контура.


1.6 Технологические расчеты


1.6.1 Выбор и техническая характеристика теплообменных аппаратов

На нефтеперерабатывающих заводах широко используется тепло отходящих с установки горячих продуктов для нагрева исходного сырья, что снижает расход топлива в печах.

Машиностроительная промышленность выпускает широкую гамму теплообменной аппаратуры по государственным и отраслевым стандартам, отраслевым техническим условиям, поэтому, на НПЗ применяют стандартную теплообменную аппаратуру.

Вопрос о целесообразности регенерации тепла того или иного потока решают в зависимости от конкретных условий.

При работе установки висбрекинга гудрона на Саратовском НПЗ выявилось, что заложенный техническим проектом нагрев исходного сырья в теплообменниках 2-го этапа циркуляционным орошением (легким газойлем) до температуры 230-235оС не обеспечивается.

Данный проект не предусматривает изменение конструкций оборудования, действующего на Саратовском НПЗ, а проектирует изменение тепловых потоков с целью устранения недостатков технического проекта, выявленных в процессе работы установки висбрекинга гудрона.

Так как мы не меняем готовые (стандартные) теплообменники, то нам требуется определить: сколько таких аппаратов необходимо установить на каждом этапе нагрева исходного сырья, чтобы поверхность их теплообмена соответствовала технологическому режиму. Поэтому произведем поверочный расчет предусмотренных техническим проектом кожухотрубчатых четырех ходовых по трубному пространству с поперечными перегородками по корпусу, сдвоенных теплообменников с плавающей головкой.

Кожухотрубчатые теплообменники состоят из пучка труб, концы которых закреплены в специальных трубных решетках. Пучок труб располагается внутри общего кожуха, причем исходное сырье движется по трубам, а горячий тепло - носитель в пространстве между кожухом и трубами (межтрубном пространстве).

Размещение труб осуществляется по периметрам правильных шестиугольников, по концентрическим окружностям, по вершинам квадратов и треугольников.

Диаметр труб и шаг трубного пучка существенно влияет на компактность и массу теплообменника.

Четырехходовой теплообменник разделен на 4 секции (ход) и исходное сырье проходит последовательно через все ходы. При разбивке труб по ходом располагают приблизительно равное количество трубок.

Кожухотрубчатые теплообменные аппараты могут быть смонтированы в блоки по два и более. Сдвоенные секции включаются в схему установки последовательно, т.е. оба теплоносителя последовательно проходят через каждый теплообменник.

Теплообменники с плавающей головкой нашли широкое применение в нефтяной промышленности, так как имеют ряд преимуществ по сравнению с теплообменниками жесткого или линзового типа.

Подвижная решетка, позволяет трубному пучку расширяться при изменении температуры независимо от корпуса. Поэтому температурные напряжения в корпусе отсутствуют, в пучке они создаются лишь за счет разности температур в трубах.

Преимущества теплообменников с плавающей головкой: трубный пучок можно легко удалить из корпуса и заменить новым при износе, трубки с наружной стороны доступны для чистки механическим путем, возможность установки любого количества перегородок.

Эффективность кожухотрубчатых теплообменных аппаратов повышается с увеличением скорости движения теплообменивающихся потоков и степени их турбулентности. Для повышения скорости теплообменивающихся сред, лучшей обтекаемости поверхности теплообмена и создания большей турбулентности потоков в кожухотрубчатых теплообменных аппаратах применяют специальные перегородки. Перегородки в межтрубном пространстве изменяют направление движения теплоносителя так, что наружная поверхность труб омывается преимущественно в поперечном направлении, т.е. по принципу смешанного типа.

При выборе теплообменной аппаратуры учитывались такие важные факторы, как тепловая нагрузка аппарата, температурные условия процесса, физико-химические параметры рабочих сред, условия теплообмена, характер гидравлических сопротивлений, вид материала, взаимное направление движения рабочих сред.


1.6.3.2 Расчет теплообменника Т-102 (тяжелого газойля)

Тяжелый газойль, забираемый из нижнего аккумулятора колонны К-101 объемом 25-30м3/ч с температурой отбора 350оС, пройдя предварительно охлаждение, возвращается в колонну К-101 с температурой 300оС для промывки паров, поступающих в укрепляющую часть из зоны питания.

В целях регенерации тепла тяжелого газойля в дипломном проекте предусматриваем нагрев гудрона от температуры tн2 = 162оС, поступающего из теплообменника Т-101 (легкого газойля).

Тяжелый газойль направляем по трубному пространству, гудрон в межтрубное.

Дальнейший расчет ведем рекомендуемым традиционным порядком, по соответствующим формулам расчета теплообменных аппаратов, подобно расчету п.п.11.1. все данные расчетов сведем в таблицу 5.

Таблица 5.

№

п.п

Параметры

Формула, единица измерения

 Тяжелый газойль Гудрон
1

Массовый поток G1 (кг/c)


 4,64 26,46
2 Относительная плотность Р420 0,886 0,997
3 Поправочный коэффициент- 5а 0,0033 0,0026
4 Плотность Р1515 = Р420 + 5а 0,8893 0,9996
5 Вязкость V20 (мм/с) 13,1 100
6 Вязкость V80 (мм/с) 8,7 62
7

Коэффициент n =

0,296 0,345
8 Начальная температура tн ( оС ) 350 162
9 Конечная температура tк ( оС ) 300 173
10

разность температур

бТ =tн – tк ( оС )

 50 11
11

Средняя температура

tср = ( оС )


 325 168
12

Коэффициент теплопроводности

Λср =(1-0,00054tср) ( Вт/м*с )

 0,110 0,107
13

Средняя температурная поправка

а

 0,00066 0,000541
14

Плотность при средней температуре

Р420 = Р420 – а (tср - 20) ( кг/м3 )

 685 921
15

Вязкость при средней температуре

lg = nlg ( м2/с )

 5,74*10-6 48*10-6
16

Динамическая вязкость

μ = Vср*Р (кг/с)

 3,9*10-3 44*10-3
17 Коэффициент ан при tн (кДж/кг) 798,86 317,96
18 Коэффициент ак при tк (кДж/кг) 659,29 342,61
19

Энтальпия Iн = *ан , (кДж/кг)

 847,12 318,02
20

Энтальпия Iк = *ак , (кДж/кг)

 699,12 342,68
21 Тепловой поток Q = G (Iн – Iк), (кВт) 686,72 652,38
22

Средняя удельная теплоемкость

С = , (кДж/кг*К)

 2,96 2,36
23 Площадь поперечного сечения потока, в межтрубном пространстве Sс.ж ,м2
4,9*10-2
24 Площадь поперечного сечения потока, в трубном пространстве SТ ,м2 1,2*10-2
25 Наружный диаметр трубки dн , (м)
0,025
26 Внутренний диаметр трубки dв , (м) 0,02
27

Расчетная скорость истечения потока

W = , (м/с)

 0,564 0,586
28

Критерий Рейнольдса Re =

2256 996
29

Критерий Прандля Pr =

105 970
30

Критерий Рейнольдса Re =

2256
31

Объемный расход V2 = , (м3/с)

 0,0068
32

Объемный начальный расход

V0 = , (м3/с)

 0,0052
33

Коэффициент объемного расширения

Β = * К-1

0,00615
34

Число труб, обеспечивающих расход исходного сырья

n! =

32
35 Число труб на один ход в теплообменнике 52,5
36

Уточненный критерий Рейнольдса

Re = R!

2256
37 Разность температур ∆tб = tн1-tк2 , (0С) 177 177
38 ∆tм = tк1-tн2 , ( 0С) 138 138
39

А = , ( 0С)

 51 51
40

∆tср. = , ( 0С)

 156 156
41

Критерий Гросхофа

Gr = *


 22852
42

Критерий Нусельта

Nu1 = 0,4*0,6*Re0,6*Pr0,36

60
43

Критерий Нусельта

Nu2 = 0,74*Re0,2 (Gr*Pr)0,1*Pr0,2



52
44

Коэффициент теплоотдачи

L = , (Вт/м2*к)

 264 278
45

Тепловое загрязнение наружной поверхности , ( м2*к/Вт)
0,00086
46

Тепловое загрязнение внутренней поверхности , (м2*к/Вт)

 0,0172
47

Тепловое сопротивление стальных труб

, (м2*к/Вт)

 0,000054 0,00054
48

Коэффициент теплопередачи

К = Вт/м2 * к

 39 39
49

Расчетная площадь поверхности теплообмена FP =

972 972

Один теплообменник типа имеет фактическую площадь поверхности теплообмена Fф1 =537,8 м2 .

Определим потребное количество теплообменников n = = = 1,81, принимаем n = 2 т.е., берем одну спаренную секцию, запас площади поверхности теплообмена будет: = = 10,7%, т.е. секция из двух теплообменников обеспечивает эффективность нагрева заданного объема исходного сырья.


1.6.4 Проектный расчет узла получения водяного пара

Согласно технического проекта установки висбрекинга гудрона Саратовского НПЗ подготовка водяного пара производится в теплообменниках Т-201, Т-203, Т-208, Т-206. Курсовой проект не предусматривает изменение схемы теплообменников Т-201 и Т-203 по предварительной подготовке химочищенной диаэрированной воды. Поэтому технологический расчет этих теплообменников не производим.

В теплообменниках Т-205 и Т-206 понижаем температуру легкого газойля с 200оС до 165оС, а в теплообменниках Т-208 понижаем температуру остатка висбрекинга с 150оС до 100оС.

В результате регенерации тепла целевых продуктов в узле теплообмена согласно ранее проведенных расчетов задействовано 14 (7 секций) теплообменников.

В целях исключения простоя и повышения эффективности использования оборудования в дипломном проекте предлагается использовать оставшуюся секцию теплообменников Т-100 на подготовке водяного пара остатком висбрекинга с температурным напором 150-250оС. Предлагаемой схемой подготовки водяного пара преследуется три цели:

За счет регенерации тепла охлаждаем легкий газойль с температурой 200оС до температуры 165оС, необходимой для промежуточного циркуляционного орошения (ПЦО) ректификационной колонны К-101.

Охлаждаем остаток висбрекинга до температуры не более 100оС, необходимой для подачи в товарный парк.

Получаем водяной пар с более высокой температурой.


1.6.8 Предлагаемая схема тепловых потоков

С целью сокращения работ при реконструкции узла теплообмена и уменьшения длины трубопроводов при новой обвязке теплообменников на основании выше приведенных расчетов, предлагается следующее распределение потоков целевых продуктов.

I поток – легкий газойль насосом Н-105/1,2 из верхнего аккумулятора колонны К 101 подается в трубное пространство теплообменника Т-101, с температурой t = 250оС. После нагрева исходного сырья выходит из теплообменника с температурой t = 200оС, далее проходит ребойлер Т-110 и поступает в трубное пространство теплообменника Т-205/1,2 и Т-206, где охлаждается до температуры 165оС, за счет нагрева ХОВ и подается в колонну К-101 в качестве ПЦО.

II поток – тяжелого газойля насосом Н-108/1,2 из нижнего аккумулятора колонны К-101 подается в трубное пространство теплообменника Т-102 с температурой t =350оС. После нагрева исходного сырья выходит из теплообменника с температурой t = 300оС и подается в колонну К-101 для промывки паров продуктов поступающих в колонну из печи П-104.

III поток – остаток висбрекинга насосом Н-102/1,2 отбирается с низа колонны К-101 с температурой t = 390оС и подается трубное пространство последовательно соединенных теплообменников Т-107, Т- 106, Т-105, Т-104 и Т-103, где охлаждается до температуры 250оС, нагревая исходное сырье – гудрон. Затем подается в такой же теплообменник Т–100, где охлаждается до температуры 150оС, далее в Т-208/1,2, где охлаждается до температуры 100оС, нагревая химочищенную воду с целью получения водяного пара. Далее поток остатка висбрекинга направляется согласно технологической схемы.

IV поток – гудрон после теплообменников вакуумной перегонки мазута установки ЭЛОУ-АВТ-6 с температурой 102оС подается в узел подогрева сырья, где последовательно проходит межтрубное пространство теплообменников Т-101, Т-102, Т-103, Т-104, Т-105, Т-106 и Т-107, где нагревается до температуры 315оС и поступает в буферную емкость Е-119.

V поток – химочищенная деаэрированная вода из теплообменника Т-203 с температурой 60оС поступает в теплообменник Т-208/1,2 , где нагревается остатком висбрекинга до температуры 100оС. Затем поступает в теплообменник Т-206, где нагревается легким газойлем до температуры 125оС, с которой поступает в теплообменник Т-100, где нагревается до температуры 210оС, превращаясь в водяной пар.

Такое распределение тепловых потоков позволит:

максимально и эффективно загрузить все имеющееся оборудования.

Стабильно держать температуру продуктов согласно технологическому регламенту.

Получить дополнительное количество водяного пара.

На установке висбрекинга гудрона Саратовского НПЗ производится 6,8 кг/с водяного пара с температурой 210оС.

Разработка дипломного проекта согласно расчетам позволит получить 15кг/с или m = 8,2 * 3600 * 24 * 350 *103 = 247968 тонн/год водяного пара с температурой 210оС дополнительно.

При t = 210оС энтальпия воды I = 897,9 кДж/кг = 897,9*103 кДж/кг, тогда полученная теплота составит 247,968*106*897,9*103 = 222650*109Дж/год или 53180Гкал/год. (1Дж = 0,238846кал)- (11, стр. 57)

2. РАЗДЕЛ «КИПиА»


Непрерывный контроль за ходом ведения технологического процесса осуществляет система сигнализаций и блокировок. Она обеспечивает:

- подачу предупредительного светового и звукового сигнала при выходе контролируемого ей технологического параметра за границу допустимых (минимальных и максимальных) значений;

- аварийную остановку защищаемого оборудования при достижении предельно минимальных и предельно максимальных значений контролируемого системой параметра.

Система сигнализаций и блокировок смонтирована независимо от системы регулирования технологических параметров.

Световая сигнализация отображается на мнемосхеме при достижении минимального или максимального значения технологического параметра срабатывает звуковая сигнализация, и на мнемосхеме мигает соответствующий световой сигнал. При этом оператор обязан:

- определить параметр, вышедший за допустимые пределы;

- отключить нажатием кнопки звуковой сигнал, световой сигнал при этом продолжает гореть постоянным светом;

- определить причину выхода параметра за допустимые пределы и устранить ее;

- восстановить рабочее значение параметра, убедиться в том, что световой сигнал погас.

При достижении предельно максимальных или предельно минимальных значений технологических параметров система ПАЗ (противоаварийной защиты оборудования) обеспечивает отключение соответствующих технологических потоков. Для отключения потоков на секций предусмотрены электрозадвижки (э/з) и запорные клапаны (ЗК).

Состояние запорных клапанов и электрозадвижек («открыто» и «закрыто») отображается на мнемосхеме.

5.2.1. Перечень технологических сигнализаций и управлений

в информационно-управляющей подсистеме (ИУП)

Электроснабжение секции висбрекинга

Электроэнергия:

1. Ввод на секцию висбрекинга:

напряжение – 6000 в 50гц

– 380 в 50 гц

2. Ввод в операторную – 220 в 50 гц

Электроснабжение узла регенерации МЭА

Электроэнергия:

1. Ввод на секцию висбрекинга:

напряжение – 6000 в 50гц

– 380 в 50 гц

2. Ввод в операторную – 220 в 50 гц


КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РЕГУЛИРУЮЩИХ КЛАПАНОВ.


Таблица 8.

№ п/п № позиции клапана на схеме Место установки клапана Назначение клапана Тип клапана Обоснование выбора клапана
1 2 3 4 5 6
Секция висбрекинга
1 TV172 Трубопровод легкого газойля из К -101 в К -102 Регулирование температуры на 21 тарелке К - 101 НО

Исключается ухудшение качества легкого газойля
2 TV1002 Трубопровод циркуляционного орошения в Т -205 Регулирование температуры паров из Т-103 НО Исключается снижение температуры в кубе К -103
3 TV1146 Байпас Т - 206 Регулирование температуры циркуляционного орошения НО Исключается снижение температуры циркуляционного орошения
4 РV252 - 1 Трубопровод топливного газа в Е - 119 Регулирование давления в Е - 119 НО

Исключается понижение давления в

Е - 119
5 РV274 Трубопровод квенчинга от Т - 100 в линию продуктов висбрекинга на выходе из П -104 Регулирование давления квенчинга НО Стабилизация подачи квенчинга
6 РV275 Трубопровод топливного газа к пилотным горелкам Регулирование давления топливного газа к пилотным горелкам НЗ Исключается нарушение режима горения пилотных горелок
7 РV291 Трубопровод углеводородного газа из Е - 101 Регулирование давления в Е - 101 НО Стабилизация давления в К -101
8 РV2000 Трубопровод углеводородного газа из Е – 103 Регулирование давления в Е - 103 НО Исключается нарушение режима в Е - 103
9 РV2008 Трубопровод углеводородного газа из К -104 в топливную сеть Регулирование давления в К -104 НО Исключается нарушение режима в К - 104
10 РV2133 Паропровод из Е - 204 Регулирование давления водяного пара НО Исключается нарушение режима
11 РV2135

Паропровод в Е - 202

из сети

 Регулирование давления водяного пара в трубопроводе в Е -202 НО Исключается нарушение режима
12 FV318 Трубопровод гудрона в Т -100

Регулирование расхода гудрона в

Т - 100

 НЗ Исключается нарушение режима
13 FV319 Торубопровод нагнетания насоса Н - 101/ 1,2 Регулирование расхода сырья - гудрона от Н - 101/1,2 в общую линию прямого питания НО Стабилизация загрузки секции
14 FV320 Трубопровод гудрона в П - 104 (правый поток) Регулирование расхода сырья - гудрона в П - 104 (правый поток) НО Исключение нарушения работы правого змеевика печи П -104
15 FV321 Трубопровод гудрона в П - 104 (левый поток) Регулирование расхода сырья - гудрона в П - 104 (левый поток) НО Исключение нарушения работы левого змеевика печи П -104
16 FV322 Трубопровод квенчинга в поток продуктов висбрекинга из П - 104 Регулирование общего расхода квенчинга НО Исключение закоксовывания трубопровода от П - 104 до К - 101
17 FV323 Трубопровод квенчинга в левый поток продуктов висбрекинга из П - 104 Регулирование расхода квенчинга в левый поток продуктов висбрекинга из П - 104 НО Равномерное распределение квенчинга в левый и правый потоки продуктов висбрекинга и П - 104
18 FV324 Трубопровод квенчинга в правый поток продуктов висбрекинга из П - 104 Регулирование расхода квенчинга в правый поток продуктов висбрекинга из П - 104 НО Равномерное распределение квенчинга в левый и правый потоки продуктов висбрекинга и П - 104
19 FV330 Трубопровод циркуляционного орошения в К - 101 Регулирование расхода циркуляционного орошения в К - 101 НО Стабилизация режима колонны К - 101
20 FV331 Трубопровод тяжелого газойля на промывку в К – 101 Регулирование расхода тяжелого газойля на промывку НО Стабилизация режима колонны К - 101
21 FV332 Трубопровод квенчинга в К – 101 Регулирование расхода квенчинга в К 101 НО Избежание закоксовывания нижней части колонны К - 101
22 FV333

Трубопровод водяного

пара в К - 101

 Регулирование расхода водяного пара в К - 101 НЗ Стабилизация режима колонны К - 101
23 FV334 Трубопровод водяного пара в К - 102 Регулирование расхода водяного пара в К - 102 НЗ Стабилизация режима колонны К - 102
24 FV335 Трубопровод острого орошения в К - 101 Регулирование расхода острого орошения в К - 101 НО

Исключение нарушения режима К - 101
25 FV337 Трубопровод нестабильного бензина в К - 103 Регулирование расхода нестабильного бензина в К - 103 НЗ Стабилизация работы К - 103
26 FV339 Трубопровод острого орошения в К - 103 Регулирование расхода острого орошения в К - 103 НО Исключение нарушения режима К - 103
27 FV359 Трубопровод тяжелого газойля от Н - 108/ 1,2 в сырье – гудрон Регулирование расхода тяжелого газойля от Н - 108/ 1,2 в сырье - гудрон НЗ Исключение нарушения режима работы печи П - 104
28 FV364 Трубопровод водяного пара из П - 104 Регулирование расхода водяного пара после П - 104 НО Исключение нарушения режима
29 FV371 Трубопровод ВЦК - 1 перед Т - 205/ 1 Регулирование расхода ВЦК - 1 перед Т - 205/1 НО Исключение нарушения режима
30 FV372 Трубопровод ВЦК - 1 перед Т - 205/ 2 Регулирование расхода ВЦК - 2 перед Т - 205/2 НО Исключение нарушения режима
31 LV406

Трубопровод гудрона в

Р - 101

 Регулирование уровня гудрона в Р - 101 НЗ

Исключение переполнения резервуара

Р - 101
32 LV409

Трубопровод из Е 109 в

Е - 110

 Регулирование уровня углеводородного конденсата в Е -109 НЗ Исключение нарушения режима
33 LV417 Трубопровод остатка висбрекинга в Х 105 Регулирование уровня в кубе К - 101 НО Исключение нарушения режима
34 LV418

Трубопровод легкого газойля висбрекинга в

Т –109

 Регулирование уровня в К - 102 НО Исключение нарушения режима
35 LV422 Трубопровод воды в Е - 102 из Е - 101 Регулирование уровня раздела фаз в отстойнике Е - 101 НЗ

Исключение переполнения отстойника

Е - 101
36 LV424

Трубопровод воды от

Н- 106/ 1,2на очистку

 Регулирование уровня в Е - 102 НЗ

Исключение переполнения емкости

Е - 102
37 LV427 Трубопровод стабильного бензина с секции Регулирование уровня в кипятильнике стабилизатора Т - 110 НО Исключение нарушения работы кипятильника
38 LV428 Трубопровод сжиженного газа в Е - 101 Регулирование уровня в Е - 103 НЗ Исключение переполнения Е - 103
39 LV429 Трубопровод технологического конденсата в Е - 102 Регулирование уровня раздела фаз в отстойнике Е - 103 НЗ

Исключение проскока углеводородов в

технологический конденсат

3. БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА


3..1 Общие положения


К работе на установке могут быть допущены лица, достигшие 18-летнего возраста, прошедшие медицинское освидетельствование и все виды инструктажей по технике безопасности, обученные безопасным приёмам и методам работы непосредственно на рабочем месте и имеющие допуск к самостоятельной работе.

Пребывание лиц, не имеющих непосредственного отношения к обслуживанию производств, запрещается.

Согласно закону Российской Федерации об « Охране труда» ст.13 все работающие на производстве проходят периодические (1 раз в год) медицинские осмотры с целью контроля за состоянием здоровья. При уклонении работника от прохождения медицинских осмотров к дальнейшему выполнению трудовых обязанностей он не допускается.

Труд женщин на производстве допускается с ограничением в выполнении некоторых работ.

Женщинам запрещено:

Работа внутри аппарата;

Проведение газоопасных работ 1 группы;

Перенос тяжестей более 15 кг;

Непосредственное тушение пожаров.


3.2 Безопасная эксплуатация производства


3.2.1 Характеристика пожаро-, взрывопожароопасных и токсических свойств сырья, полуфабрикатов, готовой продукции и отходов производства

Характеристика пожаро-, взрывопожароопасных и токсических свойств сырья, полуфабрикатов, готовой продукции и отходов производства приведена в таблице 9.

Приложение. НТД:

1.”Вредные вещества в промышленности” под редакцией Н.В. Лазарева, изд. ”Химия”, Ленинград, 1976-1977гг., т,1,2,3

2.”Пожарная опасность веществ и материалов” под редакцией И.В. Рябова, издательство литературы по строительству, Москва, 1970г., ч.2.

3.”Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства их тушения” под редакцией А.Н. Баратова и А.Я. Корольченко, изд. “Химия”, Москва, 1990г., т.1,2.

4. “Краткий справочник по химии “ под редакцией О.Д. Куриленко, изд. “Наукова думка“, Киев, 1974г.

5. “Вредные химические вещества“ под редакцией В.А. Филова, изд. “Химия”, Ленинград, 1990г.

6. “Справочник химика” под редакцией Б.П. Никольского, изд. “Химия”, Ленинград, 1971г., т.2

7. ГОСТ 12.1.005-88 “Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны”.

8. ТУ 38.101786-79. Ингибитор коррозии ИКБ-2-2.


3.2.2 Взрывопожарная и пожарная опасность, санитарная характеристика зданий и помещений


Взрывопожарная и пожарная опасность, санитарная характеристика зданий и помещений приведена в таблице 10.

Таблица10.

№ п/п Наименование производственных помещений, зданий, наружных установок Категория взрывопо-жарной и пожарной опасности помещений и зданий НПБ105-95 с изм.№1, НПБ107-97 Классификация взрывопожарных зон внутри и вне помещений для выбора и установки электрооборудования по ПУЭ Группа производствен-ных процесссов по санитарной характеристике (СНиП 2.09.04.-87) Средства пожаротушения



Класс взрывоопас-ной зоны Кате-гория и группа взрывоопас-ных смесей Наименование веществ, определяющих категорию и группу взрывоопасных смесей

1. Печь П-104 Гн - - Гудрон, топливный газ, жидкое топливо 2г, 1б Лафетные стволы, пенные огнетушители ОПУ-10, углекислые огнетушители ОУ-6.
2. Узел висбрекинга Ан В1-г II ВТ3 Гудрон, остаток висбрекинга, легкий газойль, стабильный бензин, технологический конденсат, газ висбрекинга, топливный газ 1б, 2г Лафетные стволы, пенные огнетушители ОПУ-10, углекислые огнетушители ОУ-6.
4. Узел регенерации раствора МЭА Ан В1-г II ВТ3 Раствор МЭА 1б, 2г - « -
5. Узел утилизации тепла Ан В1-г II ВТ3 Дымовые газы, легкий газойль висбрекинга 1б, 2г - « -
5. Блок приема сырья Вн П III


- « -

3.3 Основные опасности производства


Основными моментами, определяющими опасность на установке, являются:

1.Токсичность и взрывоопасность продуктов, получаемых на установке (газ, бензин с температурой вспышки ниже 28 оС). Наличие нефтепродуктов с температурой выше температуры воспламенения, применение продуктов, относящихся к 2 классу опасности, наличие вышеуказанных продуктов в аппаратах в большом количестве.

2.Применение в технологическом процессе нагревательных печей, где продукт нагревается до высоких температур и находится под большим давлением.

3.Выполнение производственных операций по включению в работу и отключению аппаратов, насосов с продуктами, нагретыми до высоких температур и под большим давлением.

4.Наличие насосов, перекачивающих токсичные и взрывоопасные продукты.

5.Возможность образования статического электричества при движении газов и жидкостей по трубопроводам и в аппаратах.

6.Не соблюдение и нарушение работающими правил и инструкций по охране труда, эксплуатации оборудования, перечисленных в утвержденных перечнях.

Для обеспечения безопасного ведения технологического процесса обслуживающим персоналом необходимо соблюдать следующее:

1.Перед пуском в работу проверить герметичность оборудования, предохранительной арматуры, фланцевых соединений. При обнаружении не герметичности немедленно принять меры к ее устранению.

2.Все аппараты и оборудование должны эксплуатироваться в соответствии с техническими условиями завода-изготовителя, а подведомственные Госгортехнадзору - в соответствии с правилами Госгортехнадзора РФ.

3.Не разрешается устранение пропусков в резьбовых, фланцевых соединениях на работающих насосах, действующих трубопроводах, колоннах без их отключения и освобождения от продуктов и газов.

4.Неправильная эксплуатация аппаратуры и оборудования (резкое снижение и повышение давления, температуры, производительности установки) может привести к расстройству фланцевых соединений и загоранию, подрыву предохранительных клапанов.

5.Не допускать попадания воды в аппараты, содержащие жидкие нефтепродукты с температурой выше 100 оС, это приведет к резкому повышению давления в аппаратах или вспениванию и перебросу нефтепродуктов.

6.Некачественная установка прокладок ведет к пропуску нефтепродуктов и загоранию. Необходимо тщательно зачищать зеркало фланцев, не допускать закусывания и перекоса при постановке прокладки.

7.Включение аппаратов в работу без их предварительной продувки инертным газом (пропарки водяным паром) может привести к