Механизмы качающегося конвейера

1. Динамический синтез рычажного механизма

Динамический синтез рычажного механизма по коэффициенту неравномерности движения сводится к определению момента инерции маховика, обеспечивающего приближенно равномерное движение звена приведения.

1.1. Исходные данные

Механизм качающегося конвейера (рис 1.)

Таблица 1.

Размеры звеньев рычажного механизма	Частота вращения электродвигателя	Частота вращения кривошипа 1	Массы звеньев механизмов
ОА	AB	BC	BD	n_ДВ	n₁	m₂	m₃	m₄	m₅

м	м	м	м	об/мин	об/мин	кг	кг	кг	кг
0.12	0.46	0.39	1.5	1350	70	18	20	100	500

Продолжение таблицы1

Момента инерции звеньев	Сила сопротивления при движении слева на право	Сила сопротивления при обратном ходе	Коэффициент неравномерности вращения кривошипа
				P_c1	P_c2	
				кН	кН
1,2	0,5	1,2	40	1,5	4,0	0,06

Рисунок 1.

1.2. Построение положений механизма.

Для выполнения построения планов механизма выбираем масштабный коэффициент длин, определяемый по формуле:

где l_OA- действительная длина звена ОА, м; OA – изображающий ее отрезок на чертеже, мм.

В левой верхней части листа строим 12 положений механизма, с шагом через 30 ^о. За первое начальное положение принимаем такое положение, при котором звенья 1 и 2 образуют одну прямую ОВ по длине равную ОВ=ОА+АВ.

1.3. Построение планов скоростей и определение действительных значений скоростей точек.

Найдем угловую скорость звена 1:

Определяем линейную скорость точки А:

По условию , следовательно линейная скорость точки А при всех положениях механизма будет одинаковой.

Строим план скоростей для второго положения механизма (т.к. при первом положении механизма будет присутствовать только скорость точки А, а остальные скорости точек будут равны 0).

На листе чертежа произвольно выбираем полюс скоростей Pv, и из полюса проводим отрезок длиной 44 мм перпендикулярно звену ОА, который является графическим аналогом скорости точки А. В конце вектора скорости обозначаем точку а.

Назначаем масштабный коэффициент плана скоростей по формуле:

Определяем скорости точки В. Для определения скоростей точки В составляем систему уравнений:

Решая систему уравнений получим:

где, V_A-известно по направлению и значению; V_BA-неизвестно по значению, но известно по направлению; V_BC- неизвестно по значению, но известно по направлению.

На плане скоростей из конца вектора V_A проводим прямую перпендикулярно звену AB.

Из полюса скоростей P_V проводим прямую перпендикулярно звену ВС. На их пересечении обозначаем точку b. Вектор ab- графический аналог скорости V_BA и вектор P_Vb- графический аналог скорости V_BC=V_B.

Находим действительные значения V_BA и V_B:

Определяем скорости точки D. Для определения скоростей точки D, составляем уравнение:

где: V_B-известно по направлению и по значению; V_DB- известно по направлению, но неизвестно по значению; V_D- известно по направлению, но неизвестно по значению. На плане скоростей из точки b проводим прямую, перпендикулярно звену BD. Из полюса скоростей P_v из проводим горизонтальную прямую (т.к. ползун 5, движется поступательно). На пересечении этих прямых обозначаем точку d. Вектор P_VD- графический аналог скорости V_D и вектор bd- графический аналог скорости V_DB.

Находим действительные значения V_D и V_DB:

Определяем скорости точек центров масс звеньев. По условия, центры масс (на схеме механизма обозначены как S₂, S₃, S₄, S₅ ) находятся посередине звеньев .

Определяем скорость точки S₂. Из полюса скоростей P_V, проведем прямую через середину отрезка ab и обозначим точку S₂. Вектор P_vS₂ , будет графическим аналогом скорости V_S₂.

Определяем действительное значение скорости V_S₂:

Определяем скорость точки S₃. Скорость точки S₃ будет находиться на середине отрезка P_Vb. Обозначим точку S₃. Вектор P_vS₃ , будет графическим аналогом скорости V_S₃.

Определяем действительное значение скорости V_S₃:

Определяем скорость точки S₄. Из полюса скоростей P_V, проведем прямую через середину отрезка bd и обозначим точку S₄. Вектор P_vS₄ , будет графическим аналогом скорости V_S₄.

Определяем действительное значение скорости V_S₄:

Определяем скорость точки S₅. Так как точка S₅ совпадает с точкой D, то и скорости V_D и V_S₅ будут равны. Следовательно, скорость V_S5=0,74 м/с.

Определяем угловые скорости  звеньев механизма для данного положения.

Звено 1.

По условию ₁=const, следовательно у звена 1 угловая скорость во всех положениях будет постоянной:

Звено 2.

Угловая скорость звена 2 определяется по формуле:

где: ab – длина отрезка на плане скоростей, мм ; l_AB – действительная длина звена 2, м;

_V – масштабный коэффициент плана скоростей.

Звено 3.

Угловая скорость звена 3 определяется по формуле:

где: cb – длина отрезка на плане скоростей, мм ; l_BC – действительная длина звена 3, м;

_V – масштабный коэффициент плана скоростей.

Звено 4.

Угловая скорость звена 4 определяется по формуле:

где: bd – длина отрезка на плане скоростей, мм ; l_BD – действительная длина звена 4, м;

_V – масштабный коэффициент плана скоростей.

Аналогично строятся планы скоростей и определяются скорости звеньев и точек для остальных положений механизма. Полученные значения заносим в таблицу 2.

Таблица 2.

Положения механизма

V_A

м/с

0.88

V_B

м/с

0.73

1.0

1.02

0.89

0.67

0.37

0.49

1.18

1.79

1.24

V_BA

м/с

0.184

0.24

0.54

0.77

0.94

0.99

0.46

0.42

1.59

1.75

V_D

м/с

0.74

0.96

0.89

0.68

0.44

0.22

0.3

0.84

1.56

1.23

V_DB

м/с

0.016

0.15

0.35

0.45

0.41

0.26

0.34

0.68

0.57

0.016

V_S2

м/с

0.81

0.94

0.92

0.8

0.62

0.45

0.67

1.02

1.17

0.63

V_S3

м/с

0.37

0.5

0.51

0.45

0.33

0.19

0.25

0.59

0.9

0.62

V_S4

м/с

0.74

0.98

0.95

0.76

0.53

0.28

0.37

0.97

1.66

1.24

V_S5

С^-1

0.74

0.96

0.89

0.68

0.44

0.22

0.3

0.84

1.56

1.23

₁

С^-1

7.3

₂

С^-1

0.4

0.52

0.17

1.67

2.04

2.17

1.0

0.92

3.46

3.8

₃

С^-1

1.88

2.59

2.63

2.29

1.71

0.95

1.26

3.04

4.59

3.18

₄

С^-1

0.01

0.1

0.23

0.3

0.28

0.17

0.23

0.45

0.38

0.01

1.4. Определение приведенной силы и момента сил сопротивления.

Для определения приведенной силы P_ПР , необходимо повернуть планы скоростей на 90⁰ в сторону вращения ведущего звена 1. Приложим к соответствующим точкам все действующие силы: G₂, G₃, G₄, P_C₁ и P_C₂.

Определим приведенную силу и момент сил сопротивления для второго положения механизма.

Найдем веса звеньев.

Приложим силы G₂, G₃, G₄ к точкам S₂, S₃, S₄. Приложим силу сопротивления P_C. Так как движение ползуна 5 осуществляется справа на лево, то будет действовать сила P_C₂ (при движении в обратном направлении будет действовать сила Р_С1). Прикладываем силу Р_С2 к точке d , перпендикулярно вектору P_Vd, в противоположную сторону движения ползуна 5. Прикладываем искомую силу Р_ПР к точке a, перпендикулярно вектору P_Va в противоположную сторону вращения звена 1.

Определяем силу P_ПР по формуле:

где: h_G₂, h_G₃, h_G₄, h_РС2, h_Р_np – плечи приложения сил, мм.

Определяем момент сил сопротивления М_С по формуле:

Аналогично определяем силу P_ПР и момент сил сопротивления М_С для остальных положений механизма. Результаты записываем в таблицу 3.

Таблица 3.

Положения механизма

h_G2

мм

11.3

25.37

32.6

30.74

20.31

16.07

33.55

35.46

20.98

h_G3

мм

0.4

3.59

8.37

10.9

10.15

6.34

8.33

16.55

13.76

0.39

h_G4

мм

0.4

3.59

8.37

10.9

10.15

6.34

8.33

16.55

13.76

0.39

h_Рс

мм

36.9

48.01

44.28

33.95

22.2

11.16

14.87

41.81

78.2

61.73

h_Р_n_р

мм

P_np

-3389

-4223

-3700

-2664

-1624

-763.7

-794

-2002

-3176

-2199

M_c

Нм

-406.6

-506.8

-444

-319.7

-194.8

-91.64

-95.28

-240.3

-381.1

-263.9

1.5. Определение приведенного момента инерции и момента инерции маховика.

За звено приведения принимается входное звено (кривошип ОА) рычажного механизма. Для каждого положения механизма приведенный момент инерции звеньев находится по формуле:

где m_i– масса звена i, J_si – момент инерции звена i относительно оси, проходящей через центр масс S_i звена, _i – угловая скорость звена i, V_si – скорость центра масс звена i.

Рассчитаем J_п для первого положения механизма:

Аналогично рассчитываем J_п для каждого положения, результаты расчетов заносим в таблицу 4.

Таблица 4.

	Положения механизма
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
J_п	кгм²	1,2	7,7	12,21	10,84	7,12	3,91	1,98	1,2	2,55	10,37	30,76	19,01

Строим график момента сил сопротивления. Назначаем масштабные коэффициенты:

где L_1-1 – длина координат абсцисс, мм

Откладываем значения моментов сил сопротивления и соединяем точки кривой.

Строим график изменения работ сил сопротивления и движущих сил. График строится путем интегрирования графика моментов сил сопротивления, отмечаем соответствующие точки и соединяем их кривой, которая будет графическим аналогом работы сил сопротивления А_С. Первую и последнюю точки графика соединяем прямой, которая будет графическим аналогом работы движущих сил А_Д. Путем обратного интегрирования переносим эту прямую на график моментов сил сопротивления, которая будет графическим аналогом движущего момента М_Д.

Строим график изменения кинетической энергии. Находим изменение кинетической энергии на каждом участке, оно равняется разности работ приведенных моментов движущих сил и сил сопротивления на каждом участке А_изб=А_Д-А_С. Откладываем полученные значения но оси ординат для каждого положения и соединяем их кривой, которая будет графическим аналогом изменения кинетической энергии.

Строим график приведенных моментов инерции J_П. Для построения графика ось ординат направляем горизонтально, т.е. поворачиваем график на 90⁰. Принимаем масштабный коэффициент:

Стоим график приведенного момента инерции.

Строим диаграмму «энергия – масса» путем графического исключения параметра  из графиков изменения кинетической энергии механизма и приведенного момента инерции.

Для определения момента инерции маховика по заданному коэффициенту неравномерности движения  проводим касательные к графику «энергия – масса» под углами _max и _min к оси абсцисс, тангенсы которых определяются по формулам:

Определяем углы _max и _min : _max = 43,7 _max = 40,3.

Проводим касательные прямые под полученными углами. В местах пересечения этих прямых с осью абсцисс ставим точки k и l.

Искомый момент инерции маховика определяется по формуле:

где kl – отрезок, отсекаемый проведенными касательными.

Момент инерции маховика:

2. Динамический анализ рычажного механизма

При динамическом анализе определяются реакции в кинематических парах механизма и уравновешивающий момент, приложенный к начальному звену, от действующих внешних сил и сил инерции.

2.1. Исходные данные.

Схема положения механизма (Рисунок 2.)

Таблица 5.

Размеры звеньев рычажного механизма	Положение кривошипа при силовом расчете	Массы звеньев механизмов
ОА	AB	BC	BD	₁	m₂	m₃	m₄	m₅

м	м	м	М	град	кг	кг	кг	Кг
0.12	0.46	0.39	1.5	120	18	20	100	500

Продолжение таблицы5

Момента инерции звеньев	Сила сопротивления при движении слева на право	Сила сопротивления при обратном ходе
				P_c1	P_c2
				кН	кН
1,2	0,5	1,2	40	1,5	4,0

Рисунок 2.

2.2. Определение ускорений точек и угловых ускорений звеньев.

Строим план скоростей для заданного положения механизма (_V=0,01 ). Определяем угловые скорости звеньев.

Определяем ускорения точек.

Точка А.

Полное ускорение точка А можно записать в виде уравнения:

, где

a_O=0 и

Для построения плана ускорений принимаем масштабный коэффициент

Выбираем полюс ускорений и проводим из полюса прямую параллельно звену ОА, ставим точку а’. Вектор Р_аа’ будет графическим аналогом нормального ускорения точки А.

Точка В.

Полное ускорение точки В можно записать в виде системы уравнений:

Находим нормальное ускорение точки В относительно точки А

Проводим прямую из точки а’ параллельно звену АВ и откладываем нормальное ускорение точки В относительно А. Ставим точку n₁.

Находим нормальное ускорение точки В относительно точки С

Проводим прямую из полюса ускорений параллельно звену ВС и откладываем нормальное ускорение точки В относительно С. Ставим точку n₂.

Из точки п₁ проводим прямую перпендикулярно звену АВ, а из точки n₂ проводим прямую перпендикулярно звену ВС. На пересечении этих прямых ставим точку b’. Отрезок n₁b’ будет графическим аналогом тангенциального ускорения точки В относительно точки А, а отрезок n₂b’ будет графическим аналогом тангенциального ускорения точки В относительно точки С. Соединяем точки a’ и b’, отрезок a’b’ будет графическим аналогом ускорения точки В относительно А. Соединяем полюс ускорений с точкой b’, отрезок P_ab’ будет графическим аналогом полного ускорения точки В.

Точка D.

Полное ускорение точки D можно записать в виде уравнения:

Найдем нормальное ускорение точки D относительно точки В

Проведем прямую из точки b’ параллельно звену BD и откладываем нормальное ускорение точки D относительно В. Ставим точку n₃. Из точки n₃ проводим прямую перпендикулярно звену BD, а из полюса ускорений проводим прямую параллельно направлению движения ползуна 5. На пересечении этих прямых ставим точку d’. Отрезок n₃d’ будет графическим аналогом тангенциального ускорения точки D относительно точки В, а отрезок P_аd’ будет графическим аналогом полного ускорения точки D. Соединяем точки b’d’, отрезок b’d’ будет графическим аналогом ускорения точки D относительно точки B.

Определяем ускорения точек центров масс звеньев.

Проводим прямую из полюса P_a через середину отрезка a’b’, ставим точку s₂. Отрезок P_as₂ будет графическим аналогом ускорения точки S₂. На середине отрезка P_ab’ ставим точку S₃, отрезок P_as₃ будет графическим аналогом ускорения точки S₃, Проводим прямую из полюса P_a через середину отрезка b’d’ , на пересечении ставим точку S₄. Отрезок P_aS₄ будет графическим аналогом ускорения точки S₄. Ускорение точки S₅ будет равно полному ускорению точки D.