Система централизованного теплоснабжения жилых районов г. Владимира

централизованного теплоснабжения жилых районов г. Владимира" width="26" height="24" align="BOTTOM" border="0" />+n [1] стр40 (21)


где n–количество задвижек;

n – количество поворотов;

n– количество компенсаторов;

n – количество разветвлений;

– коэффициенты местных сопротивлений принимаем по приложению 16 [1].

=2Ч0,5+0Ч1+4Ч0,3+1Ч1,5=3,7.

Эквивалентная длина местных сопротивлений


= (dЧ10/)Ч м, [1] стр41 (22)


где d – внутренний диаметр(таблица 2.2),мм

– коэффициент гидравлического трения (формула 2.3)

– сумма коэффициентов местных сопротивлений участка тепловой сети;

=( 309Ч0,001/0,022) Ч3,7= 51,99 м.

Приведенная длина трубопроводов:


=+м, [1] стр41 (23)


где – длина участка тепловой сети, м; значение берем из таблицы 2.4

=310+51,99 =361,99 м.

Потери давления на трубопроводах на трение и в местных сопротивлениях:


ΔP= R, Па, [1] стр41 (24)


где R – удельные потери давления на трение, Па/м

ΔP=66,5Ч361,99 =24072,34 Па.

Действительное падение напора для воды


ΔH= ΔP/g, м, [1] стр41 (25)


где – средняя плотность воды, кг/мі;

g – ускорение свободного падения, принимаем g=9,81 м/сІ.

ΔH=24072,34/958,38Ч9,81 = 2,56 м.

Располагаемый напор в начале магистрального участка тепловой сети:


Н = Н+2ΔH, м [1] стр41 (26)


где Н – располагаемый напор в конце магистрального участка, м;

ΔH – потери напора на участке магистрали, м.

Н = 15+2Ч1,25=17,5 м.

Располагаемый напор у абонентов в каждом микрорайоне:


Н= Н – 2ΔH, [1] стр41 (27)


где Н – располагаемый напор в начале магистрального участка, м;

Потери напора от источника теплоснабжения до узловых точек магистрали и до абонента:


ΔH= ΔH, [1] стр43 (28)


ΔH=2,56 ,


ΔH= ΔH+ ΔH, [1] стр43 (29)


ΔH= 2,56+1,71= 4,69 ,


ΔH= ΔH+ ΔH, [1] стр43 (30)


ΔH=4,27+0,42=4,69 ,


ΔH= ΔH+ΔH, [1] стр43 (31)


ΔH=4,69+1,25=5,94 ,


ΔH=Δ Н1= ΔH+ΔH, [1] стр43 (32)


ΔH=2,6+1,18= 3,74 ,


ΔH= Δ Н11= ΔH+ ΔH, [1] стр43 (33)


ΔH=4,27+4,52= 8,79 ,


ΔH= Δ Н111= ΔH+ ΔH, [1] стр43 (34)


ΔH=4,69+0,11 =4,8 .

Напор сетевого насоса:


Н= НIV++, м, [1] стр43 (35)


где – потери напора на источнике теплоснабжения, принимаем равным 20 м.


=2 ΔH+2 ΔH+2 ΔH+2 ΔH=2 ΔH, [1] стр43 (36)

=2Ч2,56+2Ч1,71+2Ч0,42+2Ч1,25 =11,88

Н=15+11,88+20=46,9 м.


6. Составление и расчет принципиальной тепловой схемы котельной


Расчет тепловой схемы котельной базируется на решении уравнений теплового и материального баланса, составляемых для каждого элемента схемы. Увязка этих уравнений производится в конце расчета в зависимости от принятой котельной. При расхождении предварительно принятых в расчете величин с полученными в результате расчета более чем на 3 % расчет следует повторить, подставив в качестве исходных данных полученные значения.

Расчет тепловой схемы котельной с водогрейными котлами , работающей на закрытую систему теплоснабжения, рекомендуется производить в такой последовательности:

Составить таблицу исходных данных для расчета. Эта таблица составляется на основании проекта системы теплоснабжения или расчета расходов теплоты различными потребителями по укрупненным показателям. В этой же в таблице указываются значения величин, предварительно принятые в последующих расчетах.


Таблица 6.1 - Исходные данные для расчета тепловой схемы котельной, работающей на закрытую систему теплоснабжения:

Наименование

Обо-

зна-

чение

 Обоснование Значение величины при характерных режимах работы котельной



Максимально-зимнем летнем
Место расположения котельной _ задано г. Владимир

Максимальные расходы теплоты ( с учетом потерь и расхода на мазутное хозяйство), МВт:

на отопление жилых и общественных зданий

на вентиляцию общественных зданий

на горячее водоснабжение

Q


Q

Q

-


-


-

5,23


0,62


1,98

-


-


0,7

Расчетная температура наружного воздуха для отопления, °C

Расчетная температура наружного воздуха для вентиляции, °C

Температура воздуха внутри помещений, °C

Температура сырой воды, °C

Температура подогретой сырой воды перед химводоочисткой, °C

Температура подпиточной воды после охладителя деаэрированной воды, °C

Коэффициент собственных нужд химводоочистки

Температура воды на выходе из водогрейных котлов,°C

Температура воды на входе в водогрейный котел,°C

Расчетная температура горячей воды после местных теплообменников горячего водоснабжения, °C

Предварительно принятый расход химически очищенной воды, т/ч

Предварительно принятый расход воды на подогрев химически очищенной воды, т/ч

t


t

t


t

tґ

tґґ


К


t

t


t


Gґ


G

Принята


-


СНиП ІІ_36-73


Принята

-


Принят


Принята


-


-


Принят


-

-28


-16

18

5


19

70


1,25


150


70


60


2


1,5

-


-

-

15


19

70


1,25


120


70


60


0,5


0,5

Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию для режима наиболее холодного месяца:


К= , [2] стр. 164 (37)


К= = 0,739

где t - принятая температура воздуха внутри отапливаемых помещений, °C;

t – расчетная температура наружного воздуха;

t – температура наружного воздуха в наиболее холодный месяц

Температура воды на нужды отопления и вентиляции в подающей линии для режима наиболее холодного месяца (°C ) :

t = 20 + 64,5 К +67,5 К [2] стр.164 (38)

t = 18 + 64,5 Ч(0,739) +67,5 Ч0,739= 118,5

Температура обратной сетевой воды после систем отопления и вентиляции для режима наиболее холодного месяца (°C ):

t = t – 80 К [2] стр.164 (39)

t = 118,5– 80 Ч0,739= 59,4

Отпуск теплоты на отопление и вентиляцию с учетом потерь для максимально- зимнего режима ( МВт):


Q = Q + Q [2] стр.164 (40)


где Q – расход теплоты на отопление, МВт;

Q – расход теплоты на вентиляцию, МВт;

Q = 5,23 + 0,62=5,85

для режима наиболее холодного месяца:

Q = (5,23+0,62)Ч0,739= 4,3

Суммарный расход теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для максимально- зимнего режима (МВт):


Q = Q + Q