Конструирование металлорежущего оборудования

Содержание

Расчёт шлицевой протяжки

Расчёт дисковой модульной резы

2.1 Исходные данные для проектирования

2.2 Определение профиля эвольвентного участка

2.3 Выбор геометрических параметров зубьев фрезы

2.4 Определение конструктивных элементов фрезы

Расчёт метчика

3.1 Общий расчет

3.2 Расчет резьбовых параметров метчиков

3.3 Расчет угла заборного конуса

Перечень ссылок

1 Расчет шлицевой протяжки

Исходные данные: материал заготовки – СЧ 15; Do = 50 Н11; L = 65 мм; c = 0,5; r = 0,5 мм;

D – 8 х 50H11 х 56H8 х 6В9.

Расчёт:

Расстояние до первого зуба:

l1 = 280 + L = 280 + 65 = 345 мм

Припуск на протягивание:

А = 0,005D + (0,1ч 0,2) = 0.005*50 + 0.15= 1.5 мм

Диаметр отверстия до протягивания: D01 = Dп = 50 мм

Диаметр хвостовика: d1 = 45 мм

Площадь хвостовика [1., табл. 8.3, с. 217]: Fx = 907.9 мм2

Шаг режущих зубьев: tp = m= (1,25ч1,5)= 10ч12 мм

Принятый шаг зубьев [1., табл. 8.6, с. 219]: tp = 10 мм

Наибольшее число одновременно работающих зубьев:

Zmax =

Глубина стружечной канавки [1., табл. 8.6, с. 219]:h K = 4 мм.

Площадь стружечной канавки [1., табл. 8.6, с. 219]:FK = 12,56 мм.

Коэффициент заполнения стружечной канавки [1., табл. 8.8, с. 220]: К = 2.5

Подача, допустимая по размещению стружки в канавке:

13. Допустимая сила резания по хвостовику [1., табл. 8.9, с. 220]:

Px = Fx·σx= 907.9·300 = 272370 Н

14. Допустимое усилие по прочности первого зуба:

P1 = F1·σ1 = π·(D01-2hK)2· σ1 / 4 =(3,14·(50–2·4)2·400 / 4 = 164025 Н,

где σ1 = 400 МПа [1., табл. 8.9, с. 220].

15. Расчетная сила резания: Рр = 164025 Н

16. Наибольшая ширина срезаемого слоя:

Вр = (bш + 2f + 0,5)·nz = (6 + 2·0,5 +0,5)·8 = 60 мм

17. Подача, допустимая по расчетному усилию:

где Ср. = 2040 Н/мм2 – при НВ > 190 [1., табл. 8.7, с. 220].

Так как Szp > Szk принимаем одинарную схему резания.

18. Наибольшая ширина слоя при нарезании: Вр ш = bш · nz = 8 · 6 = 48 мм

19. Подача, допустимая по расчетному усилию:

20. Шаг режущих зубьев для групповой схемы резания:

tp = m= (1,45ч1,9)= 11,69ч15,32 мм

Принятый шаг: tp =12 мм [1., табл. 8.6, с. 220].

24. Глубина стружечной канавки [1., табл. 8.6, с. 219]:h K = 4 мм.

Максимальное число одновременно работающих зубьев:

Zmax =

Допустимая подача по размещению стружки:

27. Допустимое усилие по прочности первого зуба:

P1 = F1·σ1 = π·(d 2hK)2· σ / 4 =(3,14·(50–2·5)2·400 / 4 = 553896 Н

28. Расчетная сила резания: Рр = Рx= 164025 Н

Допустимая подача по усилию резания:

Расчетная подача для групповой схемы резания:

SZP = 0,096 мм/зуб

Припуск, снимаемый фасочными зубьями:

D = dВ min + 2f +0,3 – D01 = 50 + 2·0,5 + 0,3 – 50 = 1,3 мм

Число фасочных зубьев при одинарной схеме резания:

Zф =

Длина режущей части фасочных зубьев:

lРФ = tP·(zФ-1) = 12·(11 – 1) = 120 мм

34. Число фасочных зубьев для групповой схемы резания:

ZФГ =

Длина режущей части фасочных зубьев:

lРФГ = tP·(zФГ -1) = 10·(22 – 1) = 210 мм

Так как длина режущей части фасочных зубьев при групповой схеме резания больше длины, чем при одинарной схеме, то окончательно выбираем одинарную схему резания.

Диаметры фасочных зубьев (Szp = 0,167 мм/зуб):

DФ1 = 50 мм	DФ4 = 50,756 мм
DФ2 = 50,252 мм	DФ5 = 51,008 мм
DФ3 = 50,504 мм	DФ6 = 51,16 мм

37. Число фасочных зубьев: Zф = 11

38. Длина фасочной части: lРФ = 200 мм

39. Диаметры шлицевых зубьев (Szp = 0,066 мм/зуб):DШ1 = d + 2·f = 50 + 2·0,1 = 51 мм

DШ1 = 51 мм	DШ12 = 52,58 мм	DШ23 = 54,04 мм	DШ34= 55,36 мм
DШ2 = 50,26 мм	DШ13 = 52,72 мм	DШ24 = 54,17 мм	DШ35 = 55,50 мм
DШ3 = 50,40 мм	DШ14 = 52,85 мм	DШ25 = 54,30 мм	DШ36= 55,62 мм
DШ4 = 50,53 мм	DШ15 = 52,98 мм	DШ26 = 54,43 мм	DШ37= 55,75 мм
DШ5 = 51,66 мм	DШ16 = 53,11 мм	DШ27 = 54,56 мм	DШ38= 55,88 мм
DШ6 = 51,79 мм	DШ17 = 53,24 мм	DШ28 = 54,70 мм	DШ39= 56,02 мм
DШ7 = 51,92 мм	DШ18 = 53,38 мм	DШ29 = 54,83 мм
DШ8 = 52,05 мм	DШ19 = 53,50 мм	DШ30 = 54,96 мм
DШ9 = 52,19 мм	DШ20 = 53,64 мм	DШ31 = 55,09 мм
DШ10 = 52,32 мм	DШ21 = 53,77 мм	DШ32 = 55,22 мм
DШ11 = 52,45 мм	DШ22 = 53,90 мм	DШ33 = 55,36 мм

40. Число шлицевых зубьев: ZРШ = 39

Длина режущей шлицевой части: lРШ = tP·zРШ = 12·39 = 390 мм

Шаг калибрующих зубьев: tК = 0,7·10 = 7 мм

Число калибрующих зубьев для шлицевой части: ZКШ = 6 [1., табл. 8.11, с. 221]

Длина калибрующей шлицевой части: lКШ = tК·zКШ = 7·6 = 42 мм

Длина заднего направления: lЗ = L = 65 мм

Общая длина протяжки: LПР = Sl = 65+100+345+390+42=922 мм

Допустимая длина протяжки: LПР max = 40 · DO < 2000 = 40 · 50 = 2000 мм

Рекомендую использовать комплект из двух протяжек, так как не выполнено условие

40 · DO < 2000.

Необходимая длина рабочего хода для работы:

lРХ = SlР + SlК + L = 200+210+65+112=577 мм

Расчёт размеров фасочных зубьев:

Определим угол b1:

b1 = 45° – arcsin() = 45° – arcsin() = 35°47ґ

Вспомогательная величина N:

N = = = 25,184 мм

Величина М:

М = N·sinb1 + cosb1 = 25.184·sin33°47ґ + cos35°47ґ = 11.447 мм

Угол b:

b = + 2b1 = + 2 · 35°47ґ = 116°24ґ

Ширина площадки:

P = – bШ – 2Dh – 2f – 0,5 = – 8 – 2·0,8 – 2·0,5 – 0,5 = 8.525 мм

Расстояние между стружкоразделительными канавками:

b = 1,7 = 1,7 = 12,02 мм

Число стружкоразделительных канавок:

nc = = 13,06 » 13

2. Расчет червячной модульной фрезы

Спроектировать дисковую зуборезную фрезу для нарезания прямозубого цилиндрического колеса с эвольвентным профилем, для чего необходимо:

– определить профиль рабочего и переходного участков зуба фрезы;

– выбрать геометрические параметры зубьев;

– рассчитать конструктивные элементы фрезы;

2.1 Исходные данные для проектирования

Параметры нарезаемого колеса:

– модуль m=14

– число зубьев z=45

– угол главного профиля исходного контура =20

Профилирование зубьев фрезы.

Ввиду того, что дисковая зуборезная фреза работает по методу копирования, то при нарезании цилиндрического прямозубого колеса задача профилирования ее режущих кромок сводится к определению формы впадины зубьев обрабатываемого изделия. Обычно профиль зуба фрез, кроме эвольвентного (ВС) содержит еще и неэвольвентный участок (СО) (рис. 2.1).

Определение профиля эвольвентного участка

Для нахождения координат точек эвольвентного участка профиля впадины зубьев нарезаемого колесе введем прямоугольную систему координат Х' О' У'. При этом начало координат поместим в центр изделия О', а ось О'У' совместим с осью симметрии впадины между зубьями (рис. 2.1.).

Тогда координаты произвольной точки Му эвольвенты впадины зуба находят по формулам.

Найдем диаметры фрезы:

d = m*z =14*45 = 630 мм r = 315 мм

d= m*z*cos = 14* 45* cos20 =592 мм r= 296 мм

d = m*(z+2) =14*(45+2)= 658 мм r= 329 мм

r = r – (1+c)*m =315 – (1+0,25)*14 = 297,5 мм

X'=r* sin

У'= r* cos

где r – радиус произвольней точки;

– угол между радиусом-вектором, проведенным в точку и осью координат.

Угол определяют из уравнения.

где invи inv – эвольвентные функции (инволюты этих углов)

inv= tg -

Здесь угол в радианах.

Рисунок 2.1 – Профилирование эвольвентного участка впадины зуба колеса.

Угол давления в рассматриваемой точке Му профиля зубьев находят из выражения.

=arcos

= arcos

где в-радиус основной окружности.

Так как в данном случае начальная и основная окружности совпадают, то

Значения эвольвентных функций (инволют) даны в приложении А методички. Полученное в радианах значение переводим в градусы.

Для построения профиля шаблона введем новую систему координат Х' О' У'. Она отличается от старой системы X' О «У ' смещением центра по оси О» У' на величину радиуса впадин зубьев колеса r. При этом направление осей обеих систем координат совпадают (рис. 2.1).

Тогда координаты профиля шаблона для проверки эвольвентой части профиля впадины прямозубого цилиндрического колеса и соответствующего участка дисковой модульной фрезы находят по формулам:

х =r* sin (2.7)

у = r* cos - r

где r – радиус впадины зубьев нарезаемого колеса;

r = r – (1+c)*m

где r – радиус делительной окружности колеса;

c – коэффициент радиального зазора зубчатой передачи,

с = 0,25

Найдем координаты точек профиля зуба фрезы из формулы (2.1)

х= 296 * sin 1,19 = 6,12