Проектирование выпарной установки

tср.р = tконд.гр.пtср (27)


tср.р =124.168 –59.65=64.518 С


3.2.2. Тепловой баланс подогревателя.


Расход теплоты на подогрев исходного раствора от температуры t’нач до температуры tнач найдем по формуле (10), приняв значение теплоёмкости раствора при температуре и концентрации Хнач ( Приложение 2, п.3 )


Q=4.54.141103(86.668-35)=9.628105 Вт


Расход греющего пара Gгр.п. найдём по формуле:


(28)


где r – удельная теплота парообразования, Дж/кг;

- степень сухости пара;


=0.95


Удельная теплота парообразования при температуре tконд.гр.п. / 2, табл. LVI /:


r=2205x103 Дж/кг


кг/с


3.2.3. Ориентировочный расчет подогревателя.


Зададимся ориентировочным коэффициентом теплопередачи от конденсирующегося пара к жидкости / 2, табл. 4.8 /:


Кор=850 Вт/(м2К)


Рассчитаем ориентировочную площадь теплообмена по формуле (23);


м2


Для обеспечения интенсивного теплообмена необходимо обеспечить турбулентный режим течения, он достигается при Re более 10000. Зададимся:


Re=10000


Скорость течения раствора в аппарате с диаметром труб d=20 мм рассчитаем

по формуле:


(29)


где тр – скорость течения раствора в трубном пространстве м/с;

dэкв – эквивалентный диаметр, м;


Значения коэффициентов вязкости раствора р и плотности р возьмём при температуре tср.р.и концентрации Хнач ( Приложение 2, п.1,п.2 )


м/с


Проходное сечение трубного пространства Sтр, м2:


(30)


м2


Для того, чтобы подобрать наиболее подходящий вариант подогревателя необходимо произвести уточнённый расчёт нескольких близких аппаратов. Примем диаметр труб d=25 мм:


м/с


м2


3.2.4. Параметры теплоносителей необходимые для уточнённого расчёта подогревателя

Параметр

Горячий

Холодный

Название Теплоносителя

Водяной пар

Водный р-р MgCl2

Тепловой процесс

конденсация

нагревание

Расход, кг/с

0,45977

4,5

Температуры:

Конденсации / начальная

124,168

35

Конечная


86,668

Средняя


64,518

Плотность, кг/м3

937,6

994

Вязкость, Па*с

0,000222

0,000469

Теплопроводность, Вт/м*К

0,677

0,672

Теплоёмкость, Дж/кг*К


4193

Коэф. Объёмн. Расшир., 1/К


0,000551

Производные по температуре:

Вязкости

-0,0000022049

-0,000006293

Теплопроводности

-0,0004803

0,0009253

теплоёмкости


3,69

Теплота конденсации, Дж/кг

2205000



3.2.5 Ориентировочный выбор подогревателя.


Для обеспечения турбулентного режима номинальная площадь проходного сечения должна быть меньше рассчитанной. Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара не зависит от режима течения в межтрубном пространстве, следовательно, необязательно рассчитывать скорость движения пара и проходное сечение межтрубного пространства

Выбор теплообменных аппаратов производится по проходному сечению трубного пространства / 3, табл. 2.3 /.


3.2.6. Параметры подогревателя необходимые для уточнённого расчёта.


Параметр / № аппарата

20 мм

25 мм

Тип

Кожухотрубчатый

Кожухотрубчатый

Положение

Горизонтальный

Горизонтальный

Перегородки в м-тр простр-ве

Есть

Есть

Расположение труб

шахматное

шахматное

Кол-во труб

166

100

Рядов труб

14

10

Ходов

2

2

Внут. Диам. Кожуха, мм

400

400

Трубы, мм

20*2

25*2,5

Проходное сечение трубного простр., м2

0,017

0,017

Проходное сечение межтрубного простр., м2

0,03

0,025

Термич. Сопрот. Загрязнений

0,00071

0,00071

Теплопров. Мат-ла труб, Вт/м*К

46,5

46,5


3.2.7. Уточнённый расчет подогревателя на ЭВМ.


По данным п. 3.2.4.-3.2.6. Произведём уточнённый расчёт подогревателя результаты расчёта представлены в (приложении 3).


      1. Расчёт гидравлического сопротивления кожухотрубчатых теплообменников


Скорость жидкости в трубах:

(31)


Скорость раствора для обоих подогревателей тр, м/с:


м/с


Коэффициент трения рассчитывается по формуле / 3, ф-ла. 2.31 / :


(32)

где е – относительная шероховатость труб;


е=/dэкв (33)


где - высота выступов шероховатостей (в расчётах можно принять =0.2 мм)

Тогда относительная шероховатость труб для первого и второго теплообменника соответственно:

е1=0.2/(20-4)=0.0125

е2=0.2/(25-4)=0.0095


Коэффициент трения для первого теплообменника 1:



Коэффициент трения для второго теплообменника 2:



Диаметр штуцеров в распределительной камере dтр.ш=150 мм / 3, табл. 2.6 / (для каждого теплообменника, скорость в штуцерах тр.ш, м/с:


м/с


Формула для определения гидравлического сопротивления в трубном пространстве ртр, Па / 3, ф-ла. 2.35 /:


(34)


Гидравлического сопротивления в трубном пространстве для первого теплообменника ртр1:


= 709.98 Па


Гидравлического сопротивления в трубном пространстве для второго теплообменника ртр2:


= 597.12 Па


Число рядов труб омываемых теплоносителем в межтрубном пространстве m приближенно принимается / 3, ф-ла. 2.34 /:

(35)

где n – количество труб


Для первого теплообменника m1:

Для второго теплообменника m2:

Число сегментных перегородок для первого теплообменника Х1 / 3, табл. 2.7/:


Х1=6


Число сегментных перегородок для второго теплообменника Х2:


Х2=10


Диаметр штуцеров к кожуху dмтр.ш / 3, табл. 2.6 /:


dмтр.ш=150 мм


Скорость потока в штуцерах (для каждого из теплообменников) по ф-ле. (31):


м/с


Скорость жидкости в наиболее узком сечении межтрубного пространства для первого теплообменника Sм.тр=0.017 м2:


м/с


Скорость жидкости в наиболее узком сечении межтрубного пространства для второго теплообменника Sм.тр=0.025 м2:


м/с


Значение Re межтрубного пространства:


(36)


Значение Re межтрубного пространства для первого теплообменника:



Значение Re межтрубного пространства для второго теплообменника:



Гидравлическое сопротивление межтрубного пространства рмтр, Па / 3, ф-ла. 2.36 /:


(37)


Гидравлическое сопротивление межтрубного пространства для первого теплообменника рмтр1, Па:



=18.338 Па


Гидравлическое сопротивление межтрубного пространства для второго теплообменника рмтр1,2:


= 13.05 Па


3.2.9. Выбор аппарата по каталогу.


Проанализировав данные уточнённого расчёта, а также расчёт гидравлического сопротивления, мы видим, что оба теплообменника одинаково хорошо подходят (расходы теплоносителей одинаковы, гидравлические сопротивления различаются незначительно).На мой взгляд более предпочтителен аппарат №1, так как его габариты меньше, чем у аппарата №2. Следует так же отметить, что любой из этих аппаратов обеспечит необходимую площадь теплообмена с учётом запаса.


Таблица 2. Параметры кожухотрубчатого теплообменника


D, мм

d, мм

Число ходов

n, шт.

Np

F, м2

Sтр.2

l=2 м

400

20

2

166

14

21

0.017


3.3. Расчёт холодильника упаренного раствора.


3.3.1. Определение средних температур теплоносителей.


Рис. 2 Температурная схема движения теплоносителей при противотоке


tкон ,t’кон – температура упаренного раствора до и после холодильника, С;

tнач.в,tкон.в – температура охлаждающей воды до и после холодильника, С;

Конечную температуру воды и упаренного раствора выбираем самостоятельно, причём t’кон следует принять из интервала 40-30 С.


По формулам (24-26) определяем:


tб = 89.168 – 35 = 54.168 С


tм = 40 – 13 = 27 С


С


Среднюю температуру воды найдём как среднее арифметическое tвод.ср., С:


tвод.ср= (tнач.в+tкон.в)/2 (38)


tвод.ср= (13+35)/2=24 С


Средняя температура раствора tср.р, С:


tср.р= tвод.ср+tср (39)


tср.р=24 + 39.02 = 63.02 С


3.3.2. Тепловой баланс холодильника.


Количество теплоты, которое необходимо отвести от раствора для его охлаждения:


Q= Gконскон(tкон-t’кон) (40)


где Gкон – расход упаренного раствора кг/с;

скон – удельная теплоёмкость раствора при tср.р.­ и Хкон, Дж(кгК)


Удельная теплоёмкость раствора скон раствора при tср.р.­ и Хкон

(Приложение 2, п.3):


скон=3937 Дж(кгК)


Расход упаренного раствора Gкон,кг/с по формуле (2):


Gкон=1.164 кг/с


Q=1.1643937(89.168-40)=2.253105 Вт


Так как вся отводимая от раствора теплота передаётся охлаждающей воде, то её расход можно найти по формуле:


(41)


где Gвод – расход охлаждающей воды, кг/с;

свод – теплоемкость воды при температуре tвод.ср.,Дж/(кгК)


Удельная теплоемкость воды при температуре tвод.ср (Приложение 2 п.3):


свод=4187 Дж/(кгК)


кг/с


3.3.3. Ориентировочный расчёт холодильника.


Зададимся ориентировочным коэффициентом теплопередачи от жидкости к жидкости / 2, табл. 4.8 /:

Кор=1000 Вт/(м2К)


Рассчитаем ориентировочную площадь теплообмена по формуле (23);


м2


Рассчитаем скорость течения раствора тр по трубному пространству холодильника с диаметром труб d=20 мм и площадь сечения Sтр трубного пространства, необходимые для обеспечения турбулентного режима течения раствора по формулам (29, 30).


Плотность раствора р и коэффициент динамической вязкости р при tср.р. и Хкон (Приложение 2, п.1, п.2)


р=1018 кг/м3


р=4.60610-4 Пас


м/с


м2


Рассчитаем скорость течения в воды межтрубном межтр и площадь сечения Sмежтр межтрубного пространства, необходимые для обеспечения турбулентного режима.


(42)

Плотность воды в и коэффициент динамической вязкости в при tвод.ср. (Приложение 2, п.1,п.2)


в=996.467 кг/м3


в=9.08210-4 Пас


Эквивалентный диаметр при поперечном обтекании равен наружному диаметру трубы d.


м/с


(43)


м2


3.3.4. Выбор холодильника упаренного раствора.


Для обеспечения турбулентного режима номинальные площади проходных сечений трубного и межтрубного пространств должны быть меньше рассчитанных. Исходя из площади теплообмена и величин полученных проходных сечений мы должны выбрать теплообменник с наиболее подходящими параметрами, проанализировав данные расчёта делаем вывод, что для обеспечения требуемых параметров, необходимо использовать два, последовательно соединённых одноходовых аппарата. По каталогу / 3, табл. 2.3 /


Таблица 3. Параметры кожухотрубчатого теплообменника


D, мм

d, мм

Число ходов

n, шт.

Np

F, м2

Sтр.2

Sмежтр.2

L=3 м

159

20

1

19

5

3.5

0.004

0.005


3.4. Расчёт барометрического конденсатора


3.4.1 Расход охлаждающей воды.


Расход охлаждающей воды Gв определим из теплового баланса конденсатора:


(44)


где iб.к. - интальпия паров в барометрическом конденсаторе, Дж/кг;

tн – начальная температура охлаждающей воды, С;

tк – конечная температура смеси охлаждающей воды и конденсата, С;


Разность температур между паром и жидкостью на выходе из конденсатора должна быть 3-5 градусов. Поэтому температуру воды tк на выходе из конденсатора примем на 4 градуса ниже температуры конденсации паров t0:


tk=t0–4


tk = 88.3 – 4 =84,3 С


Энтальпия паров в барометрическом конденсаторе iб.к, при температуре t0 / 2, табл LVI /:


iб.к,=2658.94103 Дж/кг;


Среднюю температуру воды найдём по формуле (38):


tср.в.=(84.3+13)/2=48.65 С


Удельная теплоёмкость воды св при температуре tср.в. (Приложение 2, п.3):


св=4186 Дж.(кгК)


кг/с


3.4.2. Диаметр барометрического конденсатора


Диаметр барометрического конденсатора определим из уравнения расхода:


(45)


где - плотность паров, кг/м3;

- скорость паров, м/с.


При остаточном давлении в конденсаторе порядка 104 Па скорость паров =15-25 м/с


Возьмём:

=21 м/с


Плотность паров при температуре t0 / 2, табл. LVI /


=0.317 кг/м3


м


3.4.3. Выбор барометрического конденсатора.


Выбираем конденсатор с диаметром, равным расчётному, или ближайшему большему / 3, приложение 4.6 /.

Барометрический конденсатор: внутренний диаметр dб.к.=800 мм


Условный проход штуцера для барометрической трубы dб.т=200 мм


3.4.3. Высота барометрической трубы


Скорость воды в барометрической трубе равна:


(46)


Плотность воды в при температуре tк (Приложение 2, п.1):


в=969.545 кг/м3



Высота барометрической трубы / 3, формула 4.24 /:


(47)


где В – вакуум в барометрическом конденсаторе, Па;

 - сумма коэффициентов местных сопротивлений;

тр - коэффициент трения в барометрической трубе;

0,5 – запас высоты на возможное изменение барометрического давления, м.


Вакуум в барометрическом конденсаторе В, Па;


В=Ратм - Р0 (48)


В=(1 - 0.674)9.81104 = 3.198104 Па


Сумма коэффициентов местных сопротивлений :


(49)


где вх, вых - коэффициенты местных сопротивлений на входе в трубу и на выходе из нее.


Коэффициент трения тр зависит от режима течения жидкости, определим режим течения воды в барометрической трубе:


(50)

Коэффициент динамической вязкости воды в при tk (Приложение 2, п.2)


в=3.38410-4 Пас



При таком значении Re, коэффициент трения тр равен / 2, рис 1.5 /.


=0,0132


По формуле (47):



Откуда находим высоту барометрической трубы:



3.5. Расчет производительности вакуум-насоса.


Производительность вакуум-насоса Gвозд, кг/с определяется количеством газа (воздуха), который необходимо удалять из барометрического конденсатора:


Gвозд = 2.5 10-5(W+ Gв) + 0,01W (51)


где 2.5 10-5 – количество газа, выделяющегося из 1 кг воды;

0.01 количество газа, подсасываемого в конденсатор через неплотности на 1 кг паров.

Gвозд = 2.5 10-5 (3.336+ 25.776) + 0.013.336=0.034 кг/с


Объемная производительность вакуум-насоса равна:


(52)


где R – универсальная газовая постоянная, Дж/кмольК;

Мвозд - молекулярная масса воздуха, кг/моль;

Твозд – температура воздуха, К;

Рвозд – парциальное давление сухого насыщенного пара (Па) в барометрическом конденсаторе при tвозд.

Температуру воздуха рассчитывают по формуле / 3, с. 179 /:


tвозд = tн + 4 +0,1(tк – tн) (53)


tвозд= 13 + 4 + 0,1(84.3 – 13) = 24.13 С


Давление воздуха Рвозд. равно:


Рвозд0 - Рп (54)


где Рп – давление сухого насыщенного пара при температуре tвозд / 2, табл LVI /

Рп=0.03082 ат

Рвозд=(0.674-0.03082)9.81104=6.31104 Па


Объемная производительность вакуум-насоса равна:


м3/с = 2.75 м3/мин

Зная объемную производительность Vвозд и остаточное давление Р0 по таблице / 3, приложение 4.7 / выбираем вакуум-насос:


Таблица 4. Характеристика вакуум-насоса типа ВВН

.

Типоразмер


Остаточное давление,

Мм.рт.ст

Производи-тельность, м3/мин

Мощность на валу,

КВт

ВВН-3

75

3

6.5


4. Выводы по курсовому проекту.


В данном курсовом проекте описан процесс выпаривания раствора MgCl2.


В результате проведенных расчетов были выбраны по каталогу следующие аппараты:

  • выпарной аппарат: тип 1 исполнение 3 группа Б - выпарной аппарат с соосной греющей камерой и кипением в трубах с площадью теплообмена – 450 м2.

  • холодильник, состоящий из двух одноходовых теплообменников с длиной труб l=3м, диаметром кожуха 159 мм, поверхностью теплообмена 3.5 м2 и числом труб 19.

  • подогреватель: двухходовой теплообменник с длиной труб l=2 м, диаметром кожуха 400 мм, и поверхностью теплообмена 21 м2 и числом труб 166.

  • барометрический конденсатор диаметром D=0.8м с высотой трубы 4 м.

  • вакуум- насос типа BBH - 3


Подробно был сделан расчет подогревателя на ЭВМ. На основании этих расчетов и выбранных по каталогу аппаратов, была составлена технологическая схема установки с описанием технологического процесса.


Литература.


  1. Касаткин А.Г. Процессы и аппараты химической технологии. 9-е изд., перераб. и доп. - М: Химия, 1973. - 754с.

  2. Павлов К.Ф. ,Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессы и аппараты химической технологии. 10-е изд., перераб. и доп. - Ленинград: Химия. 1987.- 576с.

  3. Дытнерский Ю.И. Основные процессы и аппараты химической технологии. - Москва:1991. - 496с.