Железобетонные конструкции
= 2400кг/м3 , плотность железобетона
Gгл
= ( hгл - hпл ) * bгл * g * n * lпл =
= ( 0.6м - 0.08м ) * 0.3м * 2400кг/м3 * 1.1
* 2м = 824 кг
где n = 1.1
g = 2400кг/м3 , плотность железобетона
G = 2275кг + 2281кг + 1497кг + 824кг = 6877 кг
Расчетную полезную нагрузку Р определим из зависимости
Р = pн * n * lпл * lвт=
17кН/м2 * 1.2 * 2м * 5.4м = 220.32 кН = 22032 кг
где n = 1.2
pн -
нормативная полезная нагрузка, действующая на
1м2
перекрытия ( см. Табл. №1 )
Для построения огибающих эпюр М и Q достаточно
определить их значения в точках приложения грузов и над опорами. Подсчет
значений ординат огибающих эпюр М и Q произведем в табличной форме.
Таблица № 4.
| Сече |
Х l |
Влияние q |
|
Влияние p |
|
Расчетные моменты |
| ни |
|
a* |
Mq |
b*max |
b*min |
Mp max |
Mp min |
M max |
M min |
| А |
0.00 |
0.000 |
0.000 |
0.000 |
0.000 |
0.000 |
0.000 |
0.000 |
0.000 |
| 1.1 |
0.33 |
0.240 |
9903 |
0.287 |
-0.047 |
37940 |
-6213 |
47843 |
3690 |
| 1.2 |
0.66 |
0.146 |
6024 |
0.240 |
-0.094 |
31726 |
-12426 |
37750 |
-6402 |
| В |
1.00 |
-0.281 |
-11594 |
0.038 |
-0.319 |
5023 |
-42169 |
-6571 |
-53763 |
| 2.1 |
1.33 |
0.076 |
3136 |
0.205 |
-0.129 |
27100 |
-17052 |
30236 |
-13916 |
| 2.2 |
1.66 |
0.099 |
4085 |
0.216 |
-0.117 |
28554 |
-15466 |
32639 |
-11381 |
| С |
2.00 |
-0.211 |
-8706 |
0.086 |
-0.297 |
11389 |
-39261 |
2683 |
-47967 |
| 3.1 |
2.33 |
0.123 |
5075 |
0.228 |
-0.105 |
30140 |
-13880 |
35215 |
-8805 |
| 3.2 |
2.66 |
0.123 |
5075 |
0.228 |
-0.105 |
30140 |
-13880 |
35215 |
-8805 |
Таблица № 5.
| Сече |
Х l |
Влияние q |
|
Влияние p |
|
Расчетные
поперечн. силы |
| ни |
|
g* |
Qq |
d*max |
d*min |
Qp max |
Qp min |
Q max |
Q min |
| А |
0 |
0.719 |
4945 |
0.860 |
-0.140 |
18948 |
-3084 |
23893 |
1861 |
| B |
1 |
-1.281 |
-8810 |
0.038 |
-1.319 |
837 |
-29060 |
-7973 |
-37870 |
| B |
1 |
1.070 |
7358 |
1.262 |
-0.191 |
27805 |
-4208 |
35163 |
3150 |
| C |
2 |
-0.930 |
-6396 |
0.274 |
-1.204 |
6037 |
-26527 |
-359 |
-32923 |
| C |
2 |
1.000 |
6877 |
1.242 |
-0.242 |
27364 |
-5332 |
34241 |
1545 |
Расчетными моментами в пролетах считаются максимальные
положительные моменты, а на опорах - моменты у граней колонн, определяемые по
формуле :
Мгр = -Мос + !Q! * bк /2
,
где bк - ширина колонны,
!Q! - наименьшая по модулю поперечная
сила справа
или слева от опоры
3.3. Определение площади
сечения продольной арматуры
Полезную высоту балки определяем по формуле :
где М - наибольший расчетный пролетный или изгибающий
момент по грани опоры,
b - ширина ребра балки,
где m - процент армирования ( 1,5% - 2%)
По полученному значению x определим А0 ( табл. 3 прил III ). А0
= 0.314
см
Полученную высоту округляем до 5 см в большую сторону.
Принимаю высоту h = 60 см, h0 = 57 см.
Уточнив геометрические размеры сечения балки,
приступим к определению площади сечения продольной арматуры. На участках
отрицательных изгибающих моментов ( у опор ), где плита попадает в растянутую
зону, площадь арматуры определяют как в прямоугольном сечении ( см. п. 2.2. )
На участках же положительных моментов ( в пролетах ),
где плита попадает в сжатую зону, площадь арматуры определяется так же,
как в балках таврового сечения. Прежде
всего выбирается расчетная ширина полки ( если hпл/hгл
=>0.1 то b’
0.1
Следовательно принимаю b’= 200 см. Теперь установим
положение нейтралиной оси. Если Мполки => М то нейтральная ось
проходит в полке и, следовательно, сечение расчитывается как прямоугольное с
шириной равной bп’ ( см. п. 2.2. )
Мполки=b’*h’*Rb*( h0-hпл/2
) = 200*8*1750*( 57 - 4 ) = 1.456*108 Н/см
145600 кг / м > 52567 кг / м
Мполки > М
Расчет продольной арматуры выполняю в табличной форме.
Таблица № 6.
| Сече-ние |
М кН/м |
h0 см |
А0 |
h |
Fа расч см2 |
Сортамент |
Fа факт
см2
|
m% |
| 1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
| 1 ÿ |
0 |
57 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
| 2 Т |
478.43 |
57 |
0.051 |
0.973 |
25.73 |
3Æ20
3Æ28
|
9.42
+18.47
27.89
|
1.63 |
|
3 ÿ
4 ÿ
|
|