Виробництво азотної кислоти

– тиск газу, МПа; h – відстань між тарілками, м;

t – температура кислоти, 0С;

w – швидкість газу, м/с;

К – коефіцієнт, що залежить від тиску й швидкості газу.



Розрахунки показують, що найбільш ефективні сітчасті тарілки з діаметром отворів 1-2 мм і вільним перетином у межах 3-5%.

У промисловості знайшли застосування установки для одержання азотної кислоти, у яких абсорбція оксидів азоту проводиться при різних тисках: від 0,1 до 0,9 МПа.

Застосування підвищеного тиску дозволяє досягти високого ступеня поглинання оксидів азоту до 99,8-99,9%.


3.1 Технологічні розрахунки


3.1.1 Завдання 7

Визначити ступінь поглинання окислів азоту 50%-ний азотною кислотою при 250С и атмосферному тиску. У газі міститься 2% NO; 4,7% NO2; 1,6% N2O4.

Рішення:

Позначивши парціальні тиски компонентів газу через а, b і с, визначимо:

а = 0,02 ата b = 0,047 ата с = 0,016 ата


при 250С розрахуємо К:


К = 0,128


К1 визначаємо по таблиці 29 [1] К1 = 456.

Тоді підставивши відомі величини в рівняння



знаходимо парціальний тиск двоокису азоту в момент рівноваги:


х=0,0385 ата


Пряме рішення даного рівняння досить важко, тому на практиці для визначення рівноважного парціального тиску двоокису азоту над розчинами азотної кислоти користуються номограмою, що значно спрощує обчислення.

Далі знаходимо парціальні тиски окислів азоту NO і N2O4 у момент рівноваги:



Ступінь поглинання NO + N2O4:


Ступінь перетворення двоокису азоту в кислоту:



3.1.2 Завдання 8

Визначити склад хвостових газів після абсорбційної колони, якщо ступінь абсорбції становить 0,996.

Розрахунок вести виходячи зі складу нітрозного газу після контактного апарата.

Рішення:

Розрахуємо кількість додаткового повітря. При ступені кислотної абсорбції 0,996 витрата кисню на окислювання окису азоту по реакції:


2NО + Н2О + 1,5О2 = 2НNO3 (І)

складе:

356,98*0,996*1,5*0,5 = 266,66 м3


де 356,98 кількість окислів азоту в газі на виході з контактного апарата, м3.

Додатково до 214,38 м3 кисню, що міститься в нітрозному газі, буде потрібно кисню для окислювання:


266,66 – 214,38 = 52,28 м3


що пов'язане із введенням наступної кількості азоту:


52,28*0,79/0,21 = 196,67 м3


З киснем, необхідним для забезпечення надлишку кисню 2,6%, що виводиться з вихлопними газами, уводиться азоту:

2,6*0,79/0,21 = 9,78 м3


Втрати окислів азоту на стадії абсорбції становлять:


356,98 * 0,004 = 1,43 м3


При тиску 6,2 кгс/см2 і температурі 350С у хвостових газах на виході з абсорбційної колони міститься вологи:



де 42,18 – тиск водяних парів при 350С

Загальна кількість хвостових газів дорівнює:


х = 2554,15+196,67+0,0978х+1,43+0,00895х+0,026х

х = 3173,54 м3


Кількість водяної пари складе:


3173,54 * 0,00895 = 28,40 м3


Витрата сухого додаткового повітря дорівнює:

О2 52,28+0,026*3173,54 = 134,79 м3

N2 196,67+0,0978*3173,54 = 507,04 м3

Усього 641,83 м3

З обліком 0,856 вологості, витрата додаткового повітря складе:


або 9386,87 м3/год

Склад додаткового повітря:


О2 134,79 м3 192,56 кг

N2 507,04 м3 633,80 кг

Н2О 5,54 м3 4,45 кг

Усього 647,37 м3 830,81 кг


Склад нітрозного газу, що надходить в абсорбційну колону:

Речовина кмоль % об. кг м3
NО 3,18 2,06 95,25 71,12
NО2 5,80 3,76 266,78 129,91
О2 7,47 4,84 238,93 167,25
Н2О 1,272 0,82 22,77 28,34
N2 136,66 88,52 3826,49 3061,19
Усього 154,38 100,00 4450,22 3457,81

Кількість води, необхідної для утворення 1 т 100%-ний азотної кислоти по реакції (5.3.)


3NO2 + H2O = 2HNO3 + NO (ІІ)

15,88 * 0,5 = 7,94 кмоль


де 15,88 - загальна кількість поглинених окислів азоту при ступені абсорбції 99,6%.

Кількість води, необхідної для утворення 59 % азотної кислоти:


або 38,62*14,5 = 559,99 кмоль/год.


З урахуванням вологості газу й кількості реакційної води потрібно ввести в колону наступну кількість води:

7,94 + 38,62 + 1,27 - 26,56= 21,27 кмоль/т


де 1,27 - кількість води у хвостових газах на виході з колони, кмоль;

26,56 - кількість водяної пари у газі на виході з контактного апарата, кмоль.

У перерахуванні на годинну продуктивність це складе:


21,27 *14,5 = 308,42 кмоль/год або 308,42*18 = 5551 кг/год.

або 5551*22,4/18 = 69-8,61 м3/год


Склад хвостових газів на виході з колони представлений у таблиці.


Склад хвостових газів на виході з колони

Компоненти кмоль м3 % про. кг
NO 0,06 1,43 0,04 1,92
O2 3,68 82,52 2,6 117,89
N2 136,66 3061,19 96,46 3826,49
H2O 1,27 28,40 0,90 22,82
Разом 141,67 3173,54 100 3969,12

4. Очищення викидних газів


Особливу увагу в існуючих і виробництвах, що проектуються, необхідно приділяти очищенню газів від оксидів азоту. В усьому світі витрати на ці мети неухильно зростають. Однак необхідно проводити подальшу роботу зі скорочення кількості газових викидів і по впровадженню безвідхідних технологічних процесів, а також розробляти більше ефективні методи знешкодження газоподібних викидів.

Для систематизації методів санітарного очищення газів і для більше цілеспрямованого проведення досліджень здійснена класифікація методів очищення газів від оксидів азоту. В основу її покладена здатність оксидів азоту окислятися під дією рідких, твердих і газоподібних окислювачів, відновлюватися до елементарного азоту під дією високих температур, вступати в хімічні реакції з різними групами сполук, що піддаються регенерації. Відповідно до запропонованої класифікації розроблені методи очищення газів від оксидів азоту підрозділені на чотири класи: окисні, відновлювальні, сорбційні та інші методи.

Найбільш ефективним способом знешкодження нітрозних газів є каталітичне відновлення оксидів азоту до елементарного азоту. Процес відновлення протікає на поверхні каталізатора в присутності газу відновлювача. Каталізаторами служать сплави металів платинової групи. Найбільш високу каталітичну активність мають каталізатори на основі палладія, платини й родію, зміст яких у каталізаторі коливається в межах 0,1-2,0%, нанесених на оксиди алюмінію, цинку, силікагелю, кераміку й природні матеріали.

Умовно по температурах відновлення процеси ділять на високотемпературні (більше 5000С) і низькотемпературні (менш 5000С).

У якості відновлюючого агенту при високотемпературному очищенні запропоновані: водень, азотно-воднева суміш, оксид вуглецю (II), природні, нафтові, коксовий гази, пари гасу, мазуту й ін. Практичне застосування в промисловості знайшов природний газ, вміст сірки в якому не повинне перевищувати 20 мг/м3.

Як каталізатори застосовують метали Рt, Рd, Rh, Ru, Ni, Сu, Сг, Fе й сплави Ni-Сг, Сu-Сг, Zn-Сг і ін., нанесені на оксиди алюмінію, цинку, силікагель, кераміку й природні матеріали. В агрегатах УКЛ-7,3 і АК-72 застосовують паладієвий каталізатор АПК-2 (Аl2О3 із 2% Рd). Процес відновлення NOx протікає при 720-770 0С, об'ємній і лінійній швидкостях газу відповідно 15000-25000 год-1 і 1,0-1,5 м/с. Для досягнення залишкової концентрації оксидів азоту в межах 0,002- 0,008% (про.) підтримують 10%-ний надлишок природного газу від стехіометричного.

Першою стадією процесу є горіння й конверсія метану киснем


СН4 + 2О2 ↔ СО2 +2Н20 + 804,58 кДж. (45)


При неповному згорянні метану утворяться водень і моноксид вуглецю:


СН4 + 0,502 = СО + 2Н2 + 35,13 кДж. (46)


Диоксид азоту відновлюється до оксиду азоту NО, а потім останній до N2


Н2 + NО2 = Н2О+NО+ 184,9 кДж, (47)

Н2 + NО = Н2О + 0,5 N2 + 332,45 кДж. (48)


Аналогічно взаємодіє N0х з монооксидом вуглецю. Сумарні реакції взаємодії природного газу з оксидами азоту можна представити у вигляді:


СН4 + 4NО2 =СО + 4NО + 2Н20 + 574,4 кДж, (49)

СН4 + 4NО = СО2 + 2N2 + 2Н20 + 11 646 кДж. (50)

Основним недоліком такого методу є поява в газових викидах оксиду вуглецю (II), не менш шкідливого, чим оксиди азоту.

З метою зменшення витрати СH4 і зниження температури відновлення в якості відновлювача запропоновано використовувати аміак, що за певних умов селективно взаємодіє з оксидами азоту й не реагує з киснем. Відновлення оксидів азоту проходить в основному до молекулярного азоту


4NHз + 6NО = 5N2 + 6Н2О + 1810,6 кДж (51)

8NНз + 6NО2 = 7N2 + 12Н2О + 2734 кДж (52)


Однак залежно від типу каталізатора можливо також відновлення NО2 і NО до оксиду азоту (I) і окислювання аміаку киснем до N2 і N2О:


2NНз + 8NО = 5N20 + ЗН20 + 945,6 кДж (53)

4NНз + 402 = 2N20 + 6H20 +1104,4 кДж (54)

4NHз + 302 = 2N2 + 6Н20 + 1268,8 кДж (55)


Зіставлення констант рівноваги основних (51, 52) і побічної. (55) реакцій указує на перевагу реакцій відновлення оксидів азоту аміаком у порівнянні з реакцією аміаку з киснем.

Селективна взаємодія аміаку тільки з оксидами азоту забезпечує низькотемпературне (200—350 °С) протікання процесу. Селективне каталітичне очищення використовується в агрегатах, обладнаних низькотемпературною рекуперативною турбіною. Каталізатором служить алюмо-ванадиєвий контакт АВК-10М. У промислових умовах при об'ємній швидкості 15000 год-1, лінійної - до 1 м/с, співвідношенні [NНз]: [NОx] = (1,1—1,15) : 1 ступінь відновлення оксидів азоту досягає 98 - 98,5 %. Час пробігу каталізатора 2-3 роки.

4.1 Технологічні розрахунки


4.1.1 Завдання 9

Розрахувати матеріальний баланс стадії очищення викидних газів від оксидів азоту на годинну продуктивність агрегату.

Річна продуктивність агрегату становить 135000 т./рік по азотній кислоті. Кількість неочищених хвостових газів на 1 т азотної кислоти становить 320 м3. Склад неочищених газів, % об.:


NO+NO2 – 0,36; N2 – 84,85; O2 – 4,98; CO2 – 0,84; H2O - 8,97.


Рішення:

При ефективному фонді робочого часу - 8324 год. годинна продуктивність по азотній кислоті становить:


135000/8324 = 16,22 т/година


Кількість неочищених хвостових газів на задану продуктивність складе:


16,22∙ 320 = 5189,8 м3/година


де – 320 м3 – кількість неочищених хвостових газів на 1 т азотної кислоти

Окисли азоту відновлюють на каталізаторі аміаком по реакціях:


4NH3 + 6NO = 5N2 + 6H2O + 1810000 кДж (І)

8NH3 + 6NO2 = 7N2 + 12H2O + 2734000 кДж (ІІ)

Визначимо склад неочищеного газу:


NO+NO2 5189,8∙ 0,36/100 = 18,68 м3/год

N2 5189,8∙ 84,85/100 = 4403,54 м3/год

O2 5189,8∙ 4,98/100 = 258,45 м3/год

CO2 5189,8∙ 0,84/100 = 43,59 м3/год

H2O 5189,8∙ 8,97/100 = 465,54 м3/год


При використанні ванадій-вуглецевого каталізатора ступінь очищення газу від оксидів азоту становить у середньому 99,1-99,2%, отже, в очищеному газі буде міститься окислів азоту:


18,68 ∙(100-99,15)/100 = 0,16 м3/год


Кількість відновлених окислів азоту складе:


18,68 - 0,16 = 18,52 м3/год


Приймаємо, що в газі мститься 50 % NO і 50% NO2.

1. Визначимо витрата аміаку на відновлення окислів азоту:

- по реакції (І) на 6 кмоль NO витрачається 4 кмоль NH3:



- по реакції (ІІ) на 6 кмоль NO2 витрачається 8 кмоль NH3:



Загальна кількість аміаку, необхідна для відновлення окислів азоту:


2. Визначимо кількість води, що утворилася:

- по реакції (І) на 4 кмоль NH3 утвориться 6 кмоль Н2О:



- по реакції (ІІ) на 8 кмоль NH3 утвориться 12 кмоль Н2О:



Загальний об'єм води, що утворилася:



3. Визначимо кількість азоту, що утворився:

- по реакції (І) на 4 кмоль NH3 утвориться 5 кмоль N2:



- по реакції (ІІ) на 8 кмоль NH3 утвориться 7 кмоль N2:



Загальний об'єм азоту, що утворився:


Для досягнення високого ступеня очищення хвостових газів надлишок аміаку перевищує стехіометричну кількість на 20-30%.

Основна кількість надлишкового аміаку окисляється киснем по реакції:


4NH3 + 3O2 = 2N2 + 6H2O + 1270000 кДж (ІІІ)


Загальна кількість аміаку з обліком 30%-го надлишку складе:



Об'єм надлишкового аміаку:



Об'ємна частка аміаку, який відходить з очищеним газом, за даними аналітичного контролю діючого виробництва становить 0,01% від подаваної кількості аміаку, що складе 0,0005 м3/год.

Витратилося кисню на відновлення аміаку по реакції (ІІІ):



Кількість кисню на виході з контактного апарата:


VO2= 258,45-4,167=254,283 м3/год


Утворилося азоту по реакції (3):


Загальний об'єм, що утворився азоту по реакціях (І)-(ІІІ):


VN2=18,52+2,778=21,298 м3/год


Загальний об'єм азоту на виході з контактного апарата:


4403,80 + 21,298 = 4425,10 м3/год


Утворилося води по реакції (ІІІ):



Загальний об'єм води, що утворилася, по реакціях (І)-(ІІІ):


VН2О=27,78+8,33=36,11 м3/год


Загальний об'єм води на виході з контактного апарата:


465,54 + 36,11 = 501,65 м3/год


Зведений матеріальний баланс процесу каталітичного очищення хвостових газів представлений у табл..

Матеріальний баланс каталітичного очищення хвостових газів від окислів азоту


Прихід м3/год % об. кг/год Витрата м3/год %об. кг/год

1.Неочи-щений газ, у т.ч. NО2

NО

N2

О2

СО2

Н2О

5189,8


9,34

9,34

4403,54

258,45

43,59

465,54

100


0,18

0,18

84,85

4,98

0,84

8,97

6365,33


19,18

12,5

5504,72

369,219

85,62

374,09

1.Очище-ний газ, у т.ч. NО2

NO

N2

О2

CО2

Н2О

NH3

5225,583


0,08

0,08

4425,90

254,283

43,59

501,65

0,0005

100


0,001


84,70

4,87

0,826

9,60

0,003

6383,6


0,107

0,164

5531,37

363,26

85,62

403,11

0,0004
2.Аміак 24,076
18,272



Разом 5213,876
6383,6 Разом 5225,583
6383,6

4.1.2 Завдання 10

На підставі матеріального балансу визначити температуру очищеного газу на виході з реактора каталітичного знешкодження, якщо процес вести в адіабатичних умовах.

Вихідні дані:

Об'єм газів на вході в реактор – 5189,8 м3/год

Температура газу на вході в реактор – 260 0С

Об'єм газоподібного аміаку на вході в реактор – 24,076 м3/год

Температура аміаку – 100 0С

Об'єм очищеного газу на виході з реактора – 5225,583 м3/год.

Рішення:

У загальному виді рівняння теплового балансу реактора каталітичного очищення можна представити у вигляді:


Q1 + Q2 + Q3 = Q4


Q1 - тепло, внесене неочищеними нітрозними газами, кДж;

Q2 - тепло, внесене аміаком, кДж;

Q3 - тепло реакції, кДж;

Q4- тепло, яке виноситься з реактора із знешкодженим газом, кДж.

Фізичне тепло газового потоку визначається по рівнянню:

Q = V * Cp * t


де Q - фізичне тепло потоку, кДж

V - кількість речовини, м3;

Cp - середня теплоємність газового потоку, кДж/м3∙ 0С;

t – температура, 0С

Визначимо середню теплоємність неочищених хвостових газів на вході в реактор каталітичного очищення. Необхідні для розрахунку дані і розрахунок середньої теплоємності газового потоку при 260 0С представлені в табл.


Компоненти Об'ємна частка, Хi, Теплоємність, Сi, кДж/м3∙ 0С

Сi∙ Хi,

кДж/м3∙ 0С

NОх

N2

СО2

О2

Н2О

0,0036

0,8485

0,498

0,0084

0,897

1,60

1,30

1,35

1,80

1,51

0,00576

1,1030

0,0645

0,0150

0,1300
Разом 1,00
1,3183

Прихід тепла з неочищеними хвостовими газами:


Q1 = 5189,8 ∙ 1,3183 ∙ 260 = 1778845,5 кДж/год


Прихід тепла з аміаком:


Q2 = 24,076 ∙ 1,67 ∙ 100 = 4020,7 кДж/год


У реакторі протікають ізотермічні реакції, у результаті яких виділиться наступна кількість тепла:

- по реакції 2.4:

Qр1 = 6,17∙ 1810000/4∙ 22,4=124639,5 кДж/год


- по реакції 2.5:


Qр2 = 12,35∙ 2734000/8∙ 22,4=188420,2 кДж/год


- по реакції 2.6:


Qр3 = 5,5555∙ 1270000/4∙ 22,4=78744,25 кДж/год


Загальна кількість тепла, що виділяється в результаті реакцій, що протікають у реактора:


Q3 = 124639,5+ 188420,2+ 78744,25 = 391803,75 кДж/год


Прихід тепла:


Qпр = 1778845,5+ 4020,7+ 391803,75 = 2174670 кДж


Приймаємо , що теплоємність вихідного потоку дорівнює теплоємності вхідного потоку газу й визначимо витрату тепла, позначивши температуру газів на виході з апарату через tх


Q4 = 5225,583 ∙ 1,3183 ∙ tх = 6888,9 tх


Відповідно до закону збереження енергії визначаємо температуру вихідного потоку:


Qпр = Qрасх

2174670 = 6888,9 tх

tх = 2174670/6888,9 = 315,7 0С


Підвищення температури в реакторі за рахунок тепла екзотермічних реакцій:


∆t = 315,7 – 260 = 55,70С

Література


1. Караваев М.М., Засорин А.П. Каталитическое окисление аммиака. – М.: Химия, 1983. – 232 с.

2. Справочник азотчика.–2-е изд. перераб. Т.2.– М.: Химия, 1987. – 484 с.

3. Общая химическая технология. – Т.2./ Под ред. И.П. Мухленова. – М.: Высш. школа, 1984. – 263 с.

4. Соколовский А.А., Яшке Е.В. Технология минеральных удобрений и кислот. – М.: Химия, 1971. – 456 с.

5. Катализ в азотной промышленности/Под ред. В.М. Власенко. – Киев: Наукова думка, 1983. – 200 с.

6. Производство азотной кислоты в агрегатах большой единичной мощности/ Под. ред. В.М. Олевского. – М.: Химия, 1985. – 400 с.


Размещено на