Выбор реактора для проведения реакции окисления сернистого ангидрида в серный ангидрид

осуществления процесса окисления SO2 и принципу теплоотвода контактные аппараты можно разделить на:

аппараты со стационарными слоями катализатора и промежуточным теплообменом (наиболее широко применяемые);

аппараты со стационарными слоями катализатора и непрерывным теплообменом;

аппараты с кипящими слоями катализатора и непрерывным теплообменом;

аппараты с нестационарным режимом окисления и теплоотвода в слоях катализатора.

2. Математические модели химических реакторов

Центральным аппаратом в любой химико-технологической системе, включающей целый ряд машин и аппаратов, соединенных между собой различными связями, является химический реактор - аппарат, в котором протекает химический процесс. Выбор типа, конструкции и расчет химического реактора, создание системы управление его работой – одна из важных задач химической технологии.

Как и в случае других аппаратов, используемых в химической промышленности (теплообменных, массообменных и др.), для изучения, расчета и проектирования химических реакторов применяется метод моделирования.

Под математической моделью понимается некоторое упрощенное изображение процесса в реакторе, которое сохраняется наиболее существенные свойства реального объекта и передает их в математической форме. В зависимости от постановленной задачи математическая модель учитывает разное число признаков объекта и поэтому модель может быть широкой и узкой.

2.1 Модель реактора идеального вытеснения

Реакторы вытеснения – трубчатые аппараты, имеющие вид удлиненного канала. В трубчатых реакторах перемещение имеет локальный характер и вызывается неравномерностью распределения скорости потока и ее флуктуациями, а также завихрениями. Реакторы вытеснения бывают двух видов: идеального и полного вытеснения.

Идеально вытеснение предполагает, что любое количество реагентов и продуктов через реактор перемещается как твердый поршень, и по длине реактора (в пространстве) в соответствии с особенностями реакции и сопровождающих ее физических явлений устанавливается определенное распределение концентраций участников реакции, температуры и других параметров. К реакторам идеального вытеснения относятся те аппараты, в которых отсутствует радиальное и продольное перемешивание.

Материальный баланс

Материальный баланс – вещественное выражение закона сохранения массы вещества, согласно которому по всякой замкнутой системе масса веществ, вступивших во взаимодействие, равна массе веществ, образовавшихся в результате взаимодействия. Применительно к материальному балансу любого технологического процесса это означает, что масса веществ, поступивших на технологическую операцию – приход, равна массе полученных веществ – расходу. Материальный баланс составляют по уравнению основной суммарной реакции с учетом параллельных и побочных реакций.

Материальный баланс непрерывно действующих проточных реакторов составляется, как правило, для установившегося (стационарного) режима, при котором общая масса веществ, поступивших в аппарат за данный период времени, равна массе веществ, вышедших из аппарата. Количество же всех веществ в аппарате постоянно, т. е. накопления или убыли суммарного количества веществ не происходит.[3]

Составим материальный баланс реактора идеального вытеснения.

dV ZNA

x x+dx

Реактор представляет собой длинный канал, через который реакционная смесь движется в поршневом режиме. Изменение концентрации происходит по длине. Выделим элементарный объем dV, для которого считается материальный баланс, где ZNA-концентрация ключевого реагента.

[кг/c]=[(м³/с)∙(м³/кмоль)∙(кг/кмоль)]

- расход

-массовый расход химической реакции

[кг/с]=[(кмоль/м³∙с)∙(м³)∙(кг/кмоль)

-массовый расход на убыль

- объем реактора

[м³]=[(м³/c)∙(c)]

- уравнение материального баланса для реактора, работающего в режиме идеального вытеснения.

- время пребывания реакционной смеси в реакторе для получения заданной степени превращения x. Из этого уравнения можно рассчитать объем реактора.

Тепловой баланс

Hfp Hch

Hfr Hт/o

-теплота физического прихода, где Cp-теплоемкость.

[кДж/с]=[(м³/c)∙(кДж/м³/град)∙(град)]

- теплота физического расхода.

[кДж/с]=[(м³/c)∙(кДж/м³/град)∙(град)]

- теплота химической реакции.

[кДж/c]=[(кмоль/м³∙c)∙(кДж/кмоль)∙(м³)]

-теплота теплообменника,

[кДж/c]=[(кДж/м²∙град∙с)∙(м²/м³)∙(град)∙(м³)]

Где К-коэффициент теплопередачи, определяющийся по следующей формуле

Где d-толщина стенки;

α₁, α₂-коэффициент теплоотдачи с наружной и внутренней поверхностях соответственно;

λ – коэффициент теплопроводности

Приход:

Расход:

По закону сохранения энергии:

уравнение политермы, в котором учитывается часть теплоты химической реакции, идущей на изменение температур в химической реакции, и часть, уходящая на теплоту, которую уводит теплообменник.

В адиабатическом режиме теплообменник отсутствует:

- уравнение адиабаты.

- адиабатический коэффициент.

Физический смысл адиабатического коэффициента: на столько градусов изменится температура реакционной смеси, если степень превращения будет равна 1, то есть, если ключевой реагент прореагировал полностью.

2.2 Модель реактора полного смешения

Реакторы смешения – это емкостные аппараты с перемешиванием механической мешалкой или циркуляционным насосом. Реактор полного смешения характеризуется тем, что любой элемент объема реагирующей смеси мгновенно перемешивается со всей средой, содержащейся в реакторе, так как скорость циркуляционных движений по сечению и оси аппарата во много раз больше, чем линейная скорость по оси. [2]

Материальный баланс

GAFP

GAFR GAch

Приход:

-массовый расход ключевого реагента, пришедшего в реактор.

[кг/c]=[(м³/c)·(м³/кмоль)·(кг/кмоль)]

Расход:

-массовый расход ключевого реагента, ушедшего из реактора.

- массовый расход ключевого реагента в химической реакции.

[кг/c]=[(кмоль/м³·c)·(м³)·(кг/кмоль)]

По закону сохранения материи:

-уравнение материального баланса для реактора полного смешения.

Тепловой баланс

Hfp Hch

Hfr Hт/о

Приход:

-теплота физического прихода, где Cp-теплоемкость

[кДж/с]=[(м³/c)·(кДж/м³/град)·град)]

теплота химической реакции.

[кДж/c]=[(кмоль/м³·c)·(кДж/кмоль)·(м³)]

Расход:

теплота физического расхода

[кДж/с]=[(м³/c)·(кДж/м³/град)·(град)]

-теплота теплообменника, где К-коэффициент теплопередачи

[кДж/c]=[(кДж/м²·c·град)·(м²)·(град)]

По закону сохранения энергии:

-уравнение политермы.

-уравнение адиабаты, то есть теплообмен с окружающей среды отсутствует.

-уравнение изотермы.[1]

3. Программы расчета и результаты

Выбор реактора

; ;

Зависимость X=f(ZNA)

Зависимость X=f(P)

Зависимость X=f(TN)

4. Обсуждение результатов

Из графика зависимости X-t (зависимость степени реактора от времени) видно, что она и в реакторе полного смешения, и в реакторе вытеснения имеет возрастающий характер, так как чем дольше время пребывания реакционной смеси в реакторе, тем больше образуется конечного продукта.

При постоянной степени превращения х (например, х=0,4) τ_RPS< τ_RIV, то есть за меньшее время РПС быстрей достигает степени превращения х=0,4 и объем реактора при этом будет меньше, то есть РПС отвечает критерию экономичности в большей степени, чем РИВ. Проведя сравнение реакторов РИВ и РПС по технологическим параметрам, характеризующим реактор ( время пребывания, скорость и степень превращения в ходе расчетов), приходим к выводу, что для окисления диоксида серы в триоксид выгоднее применять реактор полного смешения.

Графическая зависимость скоростей реакции окисления от времени для РИВ и РПС:

Из графика видно, что скорость реакции в РПС достигает своего максимального значения за меньшее время, чем в РИВ. Увеличение скорости же ведет к уменьшению времени пребывания. Скорость – основной параметр, влияющий на время пребывания смеси в реакторе. В РПС температура возрастает больше, чем в РИВ, что влияет на увеличение константы скорости реакции. В РПС реакция происходит во всех точках объема одновременно и с одинаковой скоростью вследствие перемешивания. В РИВ реакция происходит постепенно, по слоям, вытесняя следующий более плавно. Следовательно, реактор полного смешения выигрывает в скорости.

В ходе анализа изменения степени окисления диоксида серы от начальной температуры, начальной концентрации и давления были получены следующие результаты:

при увеличении начальной концентрации SO₂ степень превращения его уменьшается;

при увеличении начальной температуры степень превращения возрастает;

при увеличении давления степень превращения возрастает.

5. Выводы

При сравнении реактора полного смешения и идеального вытеснения пришли к выводу, что по технологическим и экономическим параметрам более целесообразным является применение реактора полного смешения (больше скорость и меньше время пребывания смеси в реакторе, следовательно, меньше объем реактора VP=V₀*t_преб).

При увеличении начальной концентрации SO₂ степень превращения уменьшается. Это следует из уравнения материального баланса: X=t*U(X)/ZNA – степень превращения прямо пропорциональна времени пребывания реакционной смеси в реакторе и обратно пропорциональна начальной концентрации.

При увеличении начальной температуры степень превращения уменьшается; по уравнению материального баланса Х прямо пропорциональна скорости реакции, которая с увеличением температуры (с увеличением начальной температуры возрастает общая температуры смеси) сначала возрастает до значения U_max (константа скорости реакции растет быстрее уменьшения движущей силы), затем уменьшается (const скорости растет медленнее уменьшения ДС). При большей начальной температуре быстрее достигается состояние равновесия (больше скорость, меньше время пребывания), поэтому степень превращения меньше.

При увеличении давления степень превращения возрастает с течением времени, так как реакция идет с уменьшением объема реакционной смеси, следовательно, повышение давления приводит к увеличению ДС реакции и скорости, которая прямо пропорциональна степени превращения по уравнению материального баланса . (Также возрастают парциальные давления реагентов).

Список литературы

1. Амелин А. Г. Технология серной кислоты. – М.: Химия, 1971.

2. Васильев Б. Т., Отвагина М. И. Технология серной кислоты. – М.: Химия, 1985.

3. Власов Е.А. Основы химической технологии. Курс лекций, 2006

4. Общая химическая технология: Учеб. для вузов/ А. М. Кутепова, Т. И. Бондарева, М.Г. Беренгартен. – 3-е изд., перераб. – М.:ИКЦ «Академкнига», 2003.

5. Общая химическая технология: Учеб. для химико-техн. спец. вузов. В 2-х т. Т. 1: Теоретические основы химической технологии/Под ред. И. П. Мухленова. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Высш. шк., 1984.

6. Сайт Института катализа им. Г. К. Борескова СО РАН: Catalysis, NeWord и др.

[1] Общая химическая технология: Учеб. для химико-техн. спец. вузов. В 2-х т. Т. 1: Теоретические основы химической технологии/Под ред. И. П. Мухленова. – с. 77 – 79.

[2] Васильев Б. Т., Отвагина М. И. Технология серной кислоты. – с. 151.

[3] Амелин А. Г. Технология серной кислоты. –с. 188.

[4] Сайт Института катализа им. Г. К. Борескова СО РАН: Catalysis.

[5] Васильев Б. Т., Отвагина М. И. Технология серной кислоты. – с. 157 – 163.