Разработка 4-этажного оздоровительного комплекса "Звезда" в п. Новомихайловке

0.85;

Vh – отапливаемый объем здания;

gaht – средняя плотность наружного воздуха за отопительный период, равный 353/(273+2)=1.283

k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0.7 – для стыков панельных стен, 0.8 – для окон и балконных дверей;

Aesum – общая площадь наружных ограждающих конструкций, включая покрытие и перекрытие пола первого этажа;

24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м2.0С), определяемый по формуле:


Km=Kmtr+Kminf=0,627+0,151=0,778 (Вт/(м2.0С)).


Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Qh, МДж, определяют по формуле:


Qh=0.0864.Km.Dd.Aesum ,

Qh=0.0864. 0,778Ч1627Ч1846,3=2019221,78 (МДж).


26. Удельные бытовые тепловыделения qint, Вт/м2, следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро- и газопотребления здания, но не менее 10 Вт/м2. Принимаем 10 Вт/м2.

27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:


Qint=0.0864.qint.Zht.Al=0.0864.10.113. 10316,6 = 8084,41 (МДж).


28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период определяется по формуле (3.14).

Определим теплопоступления:


Qs=tF.kF.(AF1I1+ AF2I2+ AF3I3+AF4I4)=0.65.0.9х178х974=101422,62 (МДж).


29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле (3.6а) при автоматическом регулировании теплопередачи нагревательных приборов в системе отопления:


Qhy=[Qh– (Qint+Qs).У].bh ,

Qhy=[2019221,78–(8084,41+101422,62).0.8].1.11=2144093,93 (МДж).


30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания qhdes, кДж/(м2.0С.сут) определяется по формуле (3.5):

qhdes=103.Qhy/Ah.Dd ,

qhdes=2144093,93Ч103/(1106,25.1627)=21,91 (кДж/(м2.0С.сут)).


31. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты принимаем h0des=0.5, так как здание подключено к существующей системе централизованного теплоснабжения.

32. Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимается по таблице 3.7 – для здания более 10 этажей равен 70 кДж/(м2.0С.сут). Следовательно, полученный нами результат значительно (более 5%) меньше требуемого 21,91<31, поэтому мы имеем возможность уменьшать приведенные сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций, определенные по таблице 1«б» СНиП II-3-79*, исходя из условий энергосбережения. (Изменения вносим в пункт 19).

19. Для второго этапа расчета примем следующие сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций:

стен Rwreq=1,91 м2.0С/Вт

окон и балконных дверей Rfreq=0.367 м2.0С/Вт – (Без изменения)

глухой части балконных дверей RF1req=0.81 м2.0С/Вт – (Без измен.)

наружных входных дверей Redreq=0.688 м2.0С/Вт – т.е. 0.6 от R0тр по санитарно-гигиеническим условиям;

совмещенное покрытие Rcreq=1,63м2.0С/Вт

перекрытия первого этажа Rf=2 м2.0С/Вт

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания:


Kmtr=1.13(912,05/1,91+178/0,81+18,75/0,688+

+0,6Ч368,75/1,63+0,6Ч368,75/2)/1846,3 = 0,753 (Вт/(м2.0С)).

21. (Без изменения). Воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа Gmw=Gmc=Gmf=0.5кг/(м2.ч), окон в деревянных переплетах и балконных дверей GmF=6 кг/(м2.ч). (Таблица 12 СНиП II-3-79*).

22. (Без изменения). Требуемая краткость воздухообмена жилого дома na, 1/ч, согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3м3/ч удаляемого воздуха на 1м2 жилых помещений, определяется по формуле:


na=0,35 (1/ч).


23. (Без изменения). Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания:


Kminf=0,151 (Вт/(м2.0С)).


24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м2.0С), определяемый по формуле:


Km=Kmtr+Kminf=0,753+0,151=0,904 (Вт/(м2.0С)).


Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Qh, МДж:


Qh=0.0864. 0,904.1627.1846,3=234623,76 (МДж).


26. (Без изменения). Удельные бытовые тепловыделения qint=10Вт/м2.

27. (Без изменения). Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:


Qint=8084,41 (МДж).

28. (Без изменения). Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период:


Qs=101422,62 (МДж).


29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж:


Qhy=[Qh– (Qint+Qs).У].bh ,

Qhy=[234623,76 –(8084,41+101422,62).0.8].1.11= 163190,13 (МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания qhdes, кДж/(м2.0С.сут):

qhdes=103.Qhy/Ah.Dd ,

qhdes=163190,13Ч103/(1106,25Ч1627)=28,63 (кДж/(м2.0С.сут)).


При требуемом qhreq=31 кДж/(м2.0С.сут).

По принятым сопротивлениям теплопередаче определимся конструкциями ограждений и толщиной утеплителя стен, совмещенного покрытия и перекрытия 1-го этажа (см. сравнение вариантов).


4.5 Сантехническая часть


4.5.1 Отопление и вентиляция

Пляжный корпус. В соответствии с заданием на проектирование предусматривается сезонная летняя эксплуатация здания. Вентиляция здания – приточно-вытяжная с механическим побуждением и вытяжная с естественным побуждением для кладовых. Для вентиляции помещений пищеблока приняты: вентилятор канальный радиальный типа КТ 50-25, вентилятор крышный типа TFE-355. Для вентиляции санузлов и подсобных помещений приняты вентиляторы канальные SVС6 стандартной модели и вентиляторы MAYFAIR-2000 модели 130 и 150 фирмы SILAVENT. Приток в помещения без окон решен установкой саморегулируемых входных вентиляционных отверстий УК-100. Для создания комфортных условий в помещениях медпункта, банкетного здания и зала кафе устанавливаются кондиционеры оконные типа «тепло-холод» фирмы FUJITSU. Удаление воздуха из помещений производится через воздуховоды, которые выводятся выше кровли с зонтами Воздуховоды вентсистем BI-В5 и BEI в пределах чердака и снаружи здания изолировать минеральной ватой толщиной 50мм, покрыть оцинкованной сталью и накрыть общими зонтами для каждой группы воздуховодов. Воздуховоды изготовить из тонколистовой оцинкованной стали. Транзитные воздуховоды, проходящие через помещения, прокладываются в ограждениях с пределом огнестойкости 0,5 часа.

Лифтоподъемник. Круглосуточное поддержание параметров воздушной среды в помещении машинного отделения лифтов в пределах предусматривается путем установки двух моноблочных кондиционеров КСР50 М, работающих в режиме «тепло-холод». Холодопроизводительность каждого кондиционера 5,0 кВт, теплопроизводительность 5,0 кВт.

Вентиляция машинного отделения лифтов – приточно-вытяжная с естественным побуждением. Приток из лифтовой шахты через технологические отверстия. Вытяжка из верхней зоны через решетку с регулятором расхода.

Вентиляция лифтовой шахты с поэтажными холлами – приточно-вытяжная с естественным побуждением через жалюзийные решетки с регулятором расхода.


4.5.2 Водопровод

В корпусе проходит магистральный транзитный водовод Д = 50мм. Ввод производится в фойе на 1-ом этаже. Магистраль прокладывается частично в конструкции пола и, в основном, под потолком 1-го этажа. Подключение потребителей производится от данной магистрали с установкой отключающих вентилей. Водопроводные стояки и подводки к приборам как правило открытые и частично, в конструкции пола этажей. Для влажной уборки помещений санузлов и моечной, предусмотрены три поливочных крана Д = 20мм с шлангами длиной 10м каждый. Стальные трубы, прокладываемые в конструкции пола, изолировать от конденсации изделиями из минеральной ваты. Системы централизованного горячего водоснабжения в корпусе нет. Нагрев воды для технологических (6 моек и 2 раковины) и хоз-бытовых (душ) нужд производится в локальных электроводоподогревателях. Система монтируется из стальных водо-газопроводных оцинкованных труб Д = 15 – 50мм по ГОСТ 3262-75.


4.5.3 Канализация

В корпусе предусмотрена единая система производственной (от моечной) и хоз-бытовой самотечной канализации. Стоки от приборов по отводным линиям опускам и стоякам сбрасываются на 1-ый этаж, где группируются и по одному выпуску Д = 110мм сбрасываются в сеть наружной канализации. Канализационные стояки выводятся выше кровли на 0,5м, чтобы обеспечить вентиляцию системы. Системы канализации монтируются из полипропиленовых труб и фасонных частей Д = 50 – 110мм по данным НПО «Стройполимер»

Основные показатели

Суточный расход воды – 3,20 м3/сут;

Часовой расход воды – 0,96 м3/час;

Расчетный расход – 1,94 л/сек;

Необходимый напор на вводе – 14,0;

Расчетный расход сточных вод – 3,54 л/сек.

4.6 Электроснабжение


Пляжный корпус. Основными потребителями энергии проектируемого корпуса являются осветительные приборы сети электроосвещения, технологическое оборудование кафе и электроприводы системы вентиляции здания.

Установленная мощность электроприемников здания 43,95кВт, в том числе:

- электроосвещение – 13,64 кВт;

силовое оборудование – 30,31 кВт;

Расчетная мощность на вводно-распределительном устройстве здания (380/220В) – 27,8 кВт, при средневзвешенном равном 0,95. Категория нагрузок по ПУЭ – III.

Для электроснабжения оборудования пищеприготовления кафе предусмотрен самостоятельный распределительный пункт. Для электроосвещения пляжного корпуса предусматривается система общего электрического освещения с обеспечением горизонтальной освещенности рабочих поверхностей по нормам СНиП. На путях эвакуации (залах, кафе, коридорах) проектом предусматривается система аварийного освещения с обеспечением минимальной освещенности на уровне пола не менее 5 лк. Система общего освещения решена установкой потолочных и вставляемых светильников с люминесцентными лампами и лампами накаливания, тип которых определяется требованиями архитектурного оформления интерьеров. Для эвакуационного освещения предусматривается использование части светильников, предназначенных для общего освещения и световых указателей выходов с автономным электропитанием их на 1 час бестоковых пауз сети электропитания. Питающие линии сети рабочего и эвакуационного освещения предусматриваются самостоятельными, начиная от вводно-распеределительного щита пляжного корпуса. Сеть электроэнергии предусматривается выполнить кабелями с медными жилами в ПЭ и ПХВ трубах скрыто в теле строительных конструкций и по конструкциям за подвесным потолком. Минимальное сечение рабочих жил сети электроосвещения принято:

а) для магистралей – 4 кв.мм;

б) для распределительной сети – 1,5 кв.мм.

Все помещения корпуса за исключением кладовых оборудуются штепсельными розетками. Сеть подключения штепсельных розеток предусматривается выполнить кабелями с медными жилами сечением не менее 2,5 кв.мм. Все розетки с дополнительным заземляющим контактом.

Управление приточной и вытяжной вентиляцией на кухне кафе принято дистанционное, для чего на стене коридора кафе установить пускатели с встроенными кнопками управления.

По степени защиты от поражения молнией пляжный корпус относится ко II категории согласно деления РД34.21 112-37.Расчетная продолжительность гроз для района строительства – 100 час/год, удельная плотность ударов в землю 8,5 кв.км.год.

В качестве молниеприемника используется сетка из ст. проволоки диаметром 6мм, проложенная по стропилам кровли с шагом 6х6м. Спуски к заземлителям предусматриваются ст. оцинкованной проволокой диаметром 6мм. Заземлителями системы защиты от прямого удара молний служит самостоятельный контур из ст. полосы 40х4мм и электродов из угловой ст. 50х50х5мм длиной 3м. Соединение спусков с контуром заземления производится на сварке электродами Э42 с высотой шва не менее 4мм и длиной не менее 100мм.

Защита от заноса высокого потенциала по подземным металлическим трубопроводам инженерных сетей осуществляется присоединением их на вводе в здание к контуру заземления.

Электробезопасность людей при эксплуатации здания обеспечивается:

а) повторным заземлением нулевого провода питающей сети на контур заземления;

б) зануление корпусов осветительной арматуры и оборудования на дополнительный нулевой провод питающей сети;

в) установкой устройств защитного отключения (УЗО) на вводе в кафе и на щитке освещения 1-го этажа.

Лифтоподъемник. Основными потребителями электрической энергии лифтоподъемника являются эл. двигатели лифтов, кондиционеры и светильники сети электроосвещения. В качестве вводно-распределительных устройств приняты распределительные шкафы ПР 8503 навесного исполнения и проходной шкаф у ротонды. Учет электрической энергии устроенна вводе РУ-0,4 кв Р ТП-164. Управление эл. двигателями лифтов осуществляется от комплексных станций управления СУ1 и СУ2 по комплектным кабелям.

Для электроосвещения лифтоподъемника, переходов и ротонды приняты архитектурные светильники с лампами накаливания ведущих европейских фирм. Типы светильников выбраны в соответствии с характеристикой среды в помещениях. Распределительная сеть рабочего и аварийного освещения в пределах переходов выполняется кабелями ВВГ-3х2,5 в пустотах алюминиевых поручней переходов. Управление освещением остановочных площадок и переходов осуществляется от импульсных реле Т 16А по импульсу от кнопок управления. Управление освещением ротонды автоматическое от сумереного выключателя 1С200 с фотодатчиком.

Наружное электроосвещение подходов к лифтоподъемнику со строны ОК решается комплексным проектом благоутройства территории комплекса. Наружное освещение подходов к лифтоподъемнику со стороны пляжа предусматривается установкой 6 дополнительных торшеров с венчающими светильниками «ТОВ А» с ртутной лампой 125 Вт. Запитка светильников наружного освещения принимается от линии сети наружного освещения пляжа кабелем марки ВВГ 4х6 от опоры №6.

4.7 Связь


Пляжный корпус. Проектом предусматривается телефонизация и радиофикация пляжного корпуса от внутриплощадочных слаботочных сетей оздоровительного комплекса.

Расчетное количество абонентов городской телефонной сети -2, расчетное количество абонентов радиосети –7. Телефонный и радио ввод в здание – подземный в а/цементных трубах.

Проектом предусматривается возможность трансляции передач городского проводного вещания или собственных музыкальных программ и сообщений через усилитель (усилитель установлен в баре) на громкоговорители банкетного зала и кафе. Абонентские громкоговорители при помощи тумблера, расположенного на панели разъемов, могут быть подключены непосредственно к линии городского проводного вещания. На эту же панель устанавливаются клеммы (зажимы) для подключения выходного сигнала с усилителя, городской сети и клемма заземления, соединенная с контуром заземления.

Лифтоподъемник. Проектом предусматривается установка двух телефонных аппаратов ГТС (в помещении лифтера и в машинном отделении лифтов) с подключением их к телефонной сети пляжных сооружений.

Для контроля за работой лифтов проектом предусматривается монтаж в помещении лифтера пульта диспетчерского управления лифтами (ПДЛ-20А) и соединение его с элементами диспетчеризации согласно заводской схеме ПДЛ-20А.00-00.00 ПС.

Наружные сети связи предусматриваются кабелем ТПП-10х2х0,5 в существующей и проектируемой 2-х отверстной канализации из а/ц труб диаметром 100мм от КРТП-10х2 пляжного корпуса до помещения лифтера лифтоподъемника. Для организации комплексной сети связи и диспетчеризации инженерного оборудования ОК на перспективу проеетом предусматривается прокладка трубной канализации связи от лифтоподъемника до беседки-перголы по конструкциям пешеходного перехода на отм. +38.000.


4.8 Пожарная сигнализация


Пляжный корпус. Проектируемый объект оборудуется системой автоматической пожарной сигнализации на базе 2-х приемно-контрольных приборов ППКОПО1049-2-1 «Сигнал-2ПМ». Один из которых устанавливается в помещении медпункта на отм. 0.000, второй – в комнате отдыха персонала на отм. +4.000.

Сигнал пожарной тревоги вынесен на местные световой и звуковой приборы, размещаемые на фасаде здания с обеспечением возможности дублирования на ПЦН по каналам сети телефонизации. Предусмотрено автоматическое отключение всех механических приточно-вытяжных систем вентиляции. Монтаж датчиков пожарной сигнализации производятся в соответствии с фактически установленными осветительными приборами, на расстоянии не менее 200мм от светильников.

Лифтоподъемник. В качестве датчиков системы пожарной сигнализации использованы дымовые пожарные извещатели типа ИП 212-5М. Монтаж датчиков пожарной сигнализации производится в соответствии с фактически установленными осветительными приборами на расстоянии не менее 200мм от светильников. Станция пожарной сигнализации устанавливается в помещении дежурного. Общий сигнал тревоги передается на станцию пожарной сигнализации пляжного корпуса и далее по существующим каналам связи в помещение КПП оздоровительного комплекса.

Местный светозвуковой сигнал оповещения о пожаре (выносное устройство УС-1М) устанавливается на наружной стене лифтоподъемника на высоте 2,5-3м от планировочной отметки грунта. Питание приемно-пускового прибора автоматической пожарной сигнализации принято от осветительного щитка ЩО-1, размещаемого в помещении дежурного (на отм. +0.00).

5 Расчетно-конструкторская часть


5.1 Инженерно-геологические условия


1 слой – Насыпные грунты, состоящие из разновеликих глыб, щебня и дресвы мергеля, аргиллита, песчаника, алевролита; местами встречаются галька и валуны, редко – строительный мусор. Заполнитель в насыпных грунтах – бурая глина полутвердая и тугопластичная, местами песок и суглинок (до 20%). Мощность слоя от 1 до 4-5м.

2 слой – Делювиальные суглинки бурые и желтовато-бурые, плотные, твердые и полутвердые, со щебнем и дресвой аргиллитов, мергелей и песчаников (до 30-40%) с единичными включениями разновеликих глыб песчаника. В основании абразионного уступа фрагментарно прослеживаются небольшие конусы осыпного материала – как разновидность делювия; по механическому составу это дресвяно-щебневый материал с суглинистым заполнителем до 20-30%.

3 слой – Элювиальные образования кровли коренных пород – дресва, щебень, глыбовый развал верхней зоны коры выветривания. Практически это выветрелые и сильно трещиноватые мергели, аргиллиты, алевролиты и песчаники сохранившие слоистость. Трещины обычно ожелезненные с глинисто-суглинистым заполнителем (10-30%). Мощность элювия до 2-3м.

4 слой – Флишевое переслаивание мергелей, аргиллитов, песчаников, алевролитов верхнемелового возраста. Породы в кровле слоя 4 трещиноватые, слабовыветрелые. Мощность более 100м.

Грунтовые воды при изысканиях не были выявлены. Сезонная верховодка может формироваться в слоях 1,2,4. Верховодка неагрессивна по отношению к бетонам на всех марках цемента.

Физико-математические свойства грунтов.

Грунты 1 слоя (техногенные насыпные грунты с разной давностью отсыпки и разносортным составом материала, с примесью строительного мусора и других хозяйственных отходов0 не могут служить основанием зданий и сооружений, поэтому их физико-механические характеристики не приводятся. Условно эти грунты могут быть приравнены к элювию (см. слой 4).

Слой 2. Делювиальные суглинки с дресвой и щебнем до 30-40% развиты в зоне аэрации и характеризуются переменным (по сезонам) режимом влажности.

Естественная влажность в среднем - 0,27;

Удельные вес в среднем – 1,79 т/м3;

Коэффициент фильтрации в среднем – 0,04 м/сутки;

Коэффициент пористости – 1,00;

Удельное сцепление


;


Угол внутреннего трения ,;

Модуль деформации Е = 12 МПа.

Категория грунтов по ручной разработке – III.

Слой 3. Элювиальные дресвяно-щебнистые грунты с глинисто-суглинистым заполнителем (10-35%). Характеристики даются по заполнителю.

Естественная влажность в среднем - 0,38;

Удельные вес в среднем – 1,76 т/м3;

Коэффициент фильтрации в среднем – 0,5 м/сутки;

Коэффициент пористости – 1,15;

Удельное сцепление


;


Угол внутреннего трения ,;

Модуль деформации Е = 18 МПа;

Сопротивление грунта R = 0,2МПа (2,0 )

Категория грунтов по ручной разработке – IV.

Слой 5. Трещиноватые мергели, аргиллиты, алевролиты верхнего мела.

Естественная влажность - 0,12;

Удельные вес – 2,25 т/м3;

Коэффициент фильтрации в среднем – 0,5 м/сутки;

Коэффициент пористости – 0,45;

Модуль деформации Е = 50 МПа;

Сопротивление грунта R = 0,5 МПа (5 )

Категория грунтов по ручной разработке – IV – 50%, V – 50%.

Исходя из приведенных характеристик грунтов, несущим является 4 слой. Для которого оптимальны сваи – стойки.


5.2 Проектирование свайного фундамента


Сваи должны заходить в 4 слой не менее чем на 5 метров. Голова свай должна заходить в ростверк на 100 мм. Принимаем сваю длиной 6м и диаметром 630мм.

Несущая способность сваи-стойки определяется по формуле



где - коэффициент условий работы свай в грунте;

А – площадь опирания сваи на грунт,

R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи-стойки.

Расчетная несущая способность свай с учетом коэффициента надежности


;


где - коэффициент надежности.

Определяем количество свай в свайном фундаменте.

Количество свай определяем по формуле:


;


принимаем 36 свай

где - сумма всех действующих расчетных нагрузок на фундамент с учетом коэффициентов надежности по нагрузке ;

- вес ростверка;

- коэффициент, учитывающий перегрузку отдельных свай от момента и горизонтальной силы, принимаемый 1,6.

Проверка свайного фундамента по первой группе предельных состояний

Выполняем проверку свайного фундамента по несущей способности по условию:



Проверке подлежит наиболее нагруженная крайняя свая. Расчетная нагрузка на сваю определяется по формуле:


где - соответственно расчетные вертикальные нагрузки и момент всех сил относительно центра тяжести подошвы ростверка, ;

- вес ростверка, ;

- количество свай в ростверке;

- расстояние в направлении действия момента до оси наиболее удаленной сваи от центра тяжести свайного поля, м;

- то же, до оси каждой сваи, м;

1 сочетание: (Собственный вес + пешеходы)



т.к. принимаем 49 свай.


требуемое условие удовлетворяется.


2 сочетание: (Собственный вес + пешеходы + ветер вдоль оси y)


требуемое условие удовлетворяется.


3 сочетание: (Собственный вес + пешеходы + ветер вдоль оси x)

требуемое условие удовлетворяется.


5.3 Проверка на устойчивость при сейсмическом воздействии


Рисунок 5.3 – Схема башни лифтоподъемника


Сосредоточенные сейсмические силы определют по формуле


, /41/


где - сейсмический коэффициент зависит от расчетной сейсмичности сооружения, для 9 баллов.

- вес лифтоподъемника с коэффициентом 0,9;

- сосредоточенная сейсми-ческая сила, опрокидывающая;


- условие удовлетворяется.


В результате расчетов имеем.

Монолитный железобетонный ростверк по буронабивным сваям. Сваи должны быть забурены в коренные породы не менее чем на 5м. Размеры ростверка - 11400 х 11400мм; высота ростверка - 2400мм; голова свай должна заходить в ростверк на 100мм; количество свай - 49; диаметр свай - 630мм;


5.4 Расчет балки переходной галереи


Выполним сбор нагрузок на 1 п.м. балки переходной галереи на отм. 38.000.


Таблица 5.4 - Нормативные и расчетные нагрузки на 1п.м.

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка, кН Коэф. надеж-ности по нагрузке Расчетная нагрузка, кН
Постоянная:


железобетонная балка 12,69 1,1 13,96
алюминиевые витражи 2,06 1,05 2,16
алюминиевые поручни 1,35 1,05 1,42
стеклопакеты 1,55 1,2 1,86
полированный гранит, толщ.20мм 0,77 1,3 1
цем-песчаный раствор 0,58 1,3 0,75
гидроизоляция из техноэласта 0,24 1,2 0,29
Итого постоянная:

21,44
Временная:


пешеходы 6,4 1,4 8,96
снег 0,375 1,4 0,525
Итого временная:

9,485
ИТОГО:

30,925

Расчет пролетной балки выполнен в программном комплексе «Лира».

Результата расчетов предоставлены далее на страницах 56-78. Армирование и размеры