Разработка 4-этажного оздоровительного комплекса "Звезда" в п. Новомихайловке
0.85;
Vh – отапливаемый
объем здания;
gaht
– средняя плотность
наружного
воздуха за
отопительный
период, равный
353/(273+2)=1.283
k – коэффициент
учета влияния
встречного
теплового
потока в конструкциях,
равный 0.7 – для
стыков панельных
стен, 0.8 – для окон
и балконных
дверей;
Aesum –
общая площадь
наружных ограждающих
конструкций,
включая покрытие
и перекрытие
пола первого
этажа;
24. Общий
коэффициент
теплопередачи,
Вт/(м2.0С),
определяемый
по формуле:
Km=Kmtr+Kminf=0,627+0,151=0,778
(Вт/(м2.0С)).
Теплоэнергетические
показатели
25. Общие
теплопотери
через ограждающую
оболочку здания
за отопительный
период Qh,
МДж, определяют
по формуле:
Qh=0.0864.Km.Dd.Aesum
,
Qh=0.0864.
0,778Ч1627Ч1846,3=2019221,78
(МДж).
26. Удельные
бытовые тепловыделения
qint,
Вт/м2, следует
устанавливать
исходя из расчетного
удельного
электро- и
газопотребления
здания, но не
менее 10 Вт/м2.
Принимаем 10
Вт/м2.
27. Бытовые
теплопоступления
в здание за
отопительный
период, МДж:
Qint=0.0864.qint.Zht.Al=0.0864.10.113.
10316,6 = 8084,41 (МДж).
28. Теплопоступления
в здание от
солнечной
радиации за
отопительный
период определяется
по формуле
(3.14).
Определим
теплопоступления:
Qs=tF.kF.(AF1I1+
AF2I2+
AF3I3+AF4I4)=0.65.0.9х178х974=101422,62
(МДж).
29. Потребность
в тепловой
энергии на
отопление
здания за
отопительный
период, МДж,
определяют
по формуле
(3.6а) при автоматическом
регулировании
теплопередачи
нагревательных
приборов в
системе отопления:
Qhy=[Qh–
(Qint+Qs).У].bh
,
Qhy=[2019221,78–(8084,41+101422,62).0.8].1.11=2144093,93
(МДж).
30. Удельный
расход тепловой
энергии на
отопление
здания qhdes,
кДж/(м2.0С.сут)
определяется
по формуле
(3.5):
qhdes=103.Qhy/Ah.Dd
,
qhdes=2144093,93Ч103/(1106,25.1627)=21,91
(кДж/(м2.0С.сут)).
31. Расчетный
коэффициент
энергетической
эффективности
системы отопления
и централизованного
теплоснабжения
здания от источника
теплоты принимаем
h0des=0.5,
так как здание
подключено
к существующей
системе централизованного
теплоснабжения.
32. Требуемый
удельный расход
тепловой энергии
системой
теплоснабжения
на отопление
здания принимается
по таблице 3.7
– для здания
более 10 этажей
равен 70 кДж/(м2.0С.сут).
Следовательно,
полученный
нами результат
значительно
(более 5%) меньше
требуемого
21,91<31, поэтому мы
имеем возможность
уменьшать
приведенные
сопротивления
теплопередачи
ограждающих
конструкций,
определенные
по таблице 1«б»
СНиП II-3-79*,
исходя из условий
энергосбережения.
(Изменения
вносим в пункт
19).
19. Для второго
этапа расчета
примем следующие
сопротивления
теплопередачи
ограждающих
конструкций:
стен Rwreq=1,91
м2.0С/Вт
окон и балконных
дверей Rfreq=0.367
м2.0С/Вт – (Без
изменения)
глухой части
балконных
дверей RF1req=0.81
м2.0С/Вт – (Без
измен.)
наружных
входных дверей
Redreq=0.688
м2.0С/Вт – т.е.
0.6 от R0тр
по санитарно-гигиеническим
условиям;
совмещенное
покрытие
Rcreq=1,63м2.0С/Вт
перекрытия
первого этажа
Rf=2
м2.0С/Вт
20. Приведенный
трансмиссионный
коэффициент
теплопередачи
здания:
Kmtr=1.13(912,05/1,91+178/0,81+18,75/0,688+
+0,6Ч368,75/1,63+0,6Ч368,75/2)/1846,3
= 0,753 (Вт/(м2.0С)).
21. (Без изменения).
Воздухопроницаемость
стен, покрытия,
перекрытия
первого этажа
Gmw=Gmc=Gmf=0.5кг/(м2.ч),
окон в деревянных
переплетах
и балконных
дверей GmF=6
кг/(м2.ч). (Таблица
12 СНиП II-3-79*).
22. (Без
изменения).
Требуемая
краткость
воздухообмена
жилого дома
na, 1/ч, согласно
СНиП 2.08.01, устанавливается
из расчета
3м3/ч
удаляемого
воздуха на 1м2
жилых помещений,
определяется
по формуле:
na=0,35
(1/ч).
23. (Без изменения).
Приведенный
инфильтрационный
(условный)
коэффициент
теплопередачи
здания:
Kminf=0,151
(Вт/(м2.0С)).
24. Общий коэффициент
теплопередачи,
Вт/(м2.0С), определяемый
по формуле:
Km=Kmtr+Kminf=0,753+0,151=0,904
(Вт/(м2.0С)).
Теплоэнергетические
показатели
25. Общие
теплопотери
через ограждающую
оболочку здания
за отопительный
период Qh,
МДж:
Qh=0.0864.
0,904.1627.1846,3=234623,76 (МДж).
26. (Без изменения).
Удельные бытовые
тепловыделения
qint=10Вт/м2.
27. (Без изменения).
Бытовые теплопоступления
в здание за
отопительный
период, МДж:
Qint=8084,41
(МДж).
28. (Без изменения).
Теплопоступления
в здание от
солнечной
радиации за
отопительный
период:
Qs=101422,62
(МДж).
29. Потребность
в тепловой
энергии на
отопление
здания за
отопительный
период, МДж:
Qhy=[Qh–
(Qint+Qs).У].bh
,
Qhy=[234623,76
–(8084,41+101422,62).0.8].1.11= 163190,13
(МДж).
30. Удельный
расход тепловой
энергии на
отопление
здания qhdes,
кДж/(м2.0С.сут):
qhdes=103.Qhy/Ah.Dd
,
qhdes=163190,13Ч103/(1106,25Ч1627)=28,63
(кДж/(м2.0С.сут)).
При требуемом
qhreq=31
кДж/(м2.0С.сут).
По принятым
сопротивлениям
теплопередаче
определимся
конструкциями
ограждений
и толщиной
утеплителя
стен, совмещенного
покрытия и
перекрытия
1-го этажа (см.
сравнение
вариантов).
4.5 Сантехническая
часть
4.5.1 Отопление
и вентиляция
Пляжный
корпус. В соответствии
с заданием на
проектирование
предусматривается
сезонная летняя
эксплуатация
здания. Вентиляция
здания – приточно-вытяжная
с механическим
побуждением
и вытяжная с
естественным
побуждением
для кладовых.
Для вентиляции
помещений
пищеблока
приняты: вентилятор
канальный
радиальный
типа КТ 50-25, вентилятор
крышный типа
TFE-355. Для вентиляции
санузлов и
подсобных
помещений
приняты вентиляторы
канальные SVС6
стандартной
модели и вентиляторы
MAYFAIR-2000 модели
130 и 150 фирмы SILAVENT.
Приток в помещения
без окон решен
установкой
саморегулируемых
входных вентиляционных
отверстий
УК-100. Для создания
комфортных
условий в помещениях
медпункта,
банкетного
здания и зала
кафе устанавливаются
кондиционеры
оконные типа
«тепло-холод»
фирмы FUJITSU.
Удаление воздуха
из помещений
производится
через воздуховоды,
которые выводятся
выше кровли
с зонтами Воздуховоды
вентсистем
BI-В5 и BEI
в пределах
чердака и снаружи
здания изолировать
минеральной
ватой толщиной
50мм, покрыть
оцинкованной
сталью и накрыть
общими зонтами
для каждой
группы воздуховодов.
Воздуховоды
изготовить
из тонколистовой
оцинкованной
стали. Транзитные
воздуховоды,
проходящие
через помещения,
прокладываются
в ограждениях
с пределом
огнестойкости
0,5 часа.
Лифтоподъемник.
Круглосуточное
поддержание
параметров
воздушной среды
в помещении
машинного
отделения
лифтов в пределах
предусматривается
путем установки
двух моноблочных
кондиционеров
КСР50 М, работающих
в режиме «тепло-холод».
Холодопроизводительность
каждого кондиционера
5,0 кВт, теплопроизводительность
5,0 кВт.
Вентиляция
машинного
отделения
лифтов – приточно-вытяжная
с естественным
побуждением.
Приток из лифтовой
шахты через
технологические
отверстия.
Вытяжка из
верхней зоны
через решетку
с регулятором
расхода.
Вентиляция
лифтовой шахты
с поэтажными
холлами –
приточно-вытяжная
с естественным
побуждением
через жалюзийные
решетки с регулятором
расхода.
4.5.2 Водопровод
В корпусе
проходит
магистральный
транзитный
водовод Д = 50мм.
Ввод производится
в фойе на 1-ом
этаже. Магистраль
прокладывается
частично в
конструкции
пола и, в основном,
под потолком
1-го этажа. Подключение
потребителей
производится
от данной магистрали
с установкой
отключающих
вентилей.
Водопроводные
стояки и подводки
к приборам как
правило открытые
и частично, в
конструкции
пола этажей.
Для влажной
уборки помещений
санузлов и
моечной, предусмотрены
три поливочных
крана Д = 20мм с
шлангами длиной
10м каждый. Стальные
трубы, прокладываемые
в конструкции
пола, изолировать
от конденсации
изделиями из
минеральной
ваты. Системы
централизованного
горячего
водоснабжения
в корпусе нет.
Нагрев воды
для технологических
(6 моек и 2 раковины)
и хоз-бытовых
(душ) нужд производится
в локальных
электроводоподогревателях.
Система монтируется
из стальных
водо-газопроводных
оцинкованных
труб Д = 15 – 50мм по
ГОСТ 3262-75.
4.5.3 Канализация
В корпусе
предусмотрена
единая система
производственной
(от моечной) и
хоз-бытовой
самотечной
канализации.
Стоки от приборов
по отводным
линиям опускам
и стоякам
сбрасываются
на 1-ый этаж, где
группируются
и по одному
выпуску Д = 110мм
сбрасываются
в сеть наружной
канализации.
Канализационные
стояки выводятся
выше кровли
на 0,5м, чтобы
обеспечить
вентиляцию
системы. Системы
канализации
монтируются
из полипропиленовых
труб и фасонных
частей Д = 50 – 110мм
по данным НПО
«Стройполимер»
Основные
показатели
Суточный
расход воды
– 3,20 м3/сут;
Часовой
расход воды
– 0,96 м3/час;
Расчетный
расход – 1,94 л/сек;
Необходимый
напор на вводе
– 14,0;
Расчетный
расход сточных
вод – 3,54 л/сек.
4.6 Электроснабжение
Пляжный
корпус. Основными
потребителями
энергии проектируемого
корпуса являются
осветительные
приборы сети
электроосвещения,
технологическое
оборудование
кафе и электроприводы
системы вентиляции
здания.
Установленная
мощность
электроприемников
здания 43,95кВт,
в том числе:
- электроосвещение
– 13,64 кВт;
силовое
оборудование
– 30,31 кВт;
Расчетная
мощность на
вводно-распределительном
устройстве
здания (380/220В) –
27,8 кВт, при средневзвешенном
равном 0,95. Категория
нагрузок по
ПУЭ – III.
Для электроснабжения
оборудования
пищеприготовления
кафе предусмотрен
самостоятельный
распределительный
пункт. Для
электроосвещения
пляжного корпуса
предусматривается
система общего
электрического
освещения с
обеспечением
горизонтальной
освещенности
рабочих поверхностей
по нормам СНиП.
На путях эвакуации
(залах, кафе,
коридорах)
проектом
предусматривается
система аварийного
освещения с
обеспечением
минимальной
освещенности
на уровне пола
не менее 5 лк.
Система общего
освещения
решена установкой
потолочных
и вставляемых
светильников
с люминесцентными
лампами и лампами
накаливания,
тип которых
определяется
требованиями
архитектурного
оформления
интерьеров.
Для эвакуационного
освещения
предусматривается
использование
части светильников,
предназначенных
для общего
освещения и
световых указателей
выходов с автономным
электропитанием
их на 1 час бестоковых
пауз сети
электропитания.
Питающие линии
сети рабочего
и эвакуационного
освещения
предусматриваются
самостоятельными,
начиная от
вводно-распеределительного
щита пляжного
корпуса. Сеть
электроэнергии
предусматривается
выполнить
кабелями с
медными жилами
в ПЭ и ПХВ трубах
скрыто в теле
строительных
конструкций
и по конструкциям
за подвесным
потолком. Минимальное
сечение рабочих
жил сети электроосвещения
принято:
а) для магистралей
– 4 кв.мм;
б) для распределительной
сети – 1,5 кв.мм.
Все помещения
корпуса за
исключением
кладовых оборудуются
штепсельными
розетками. Сеть
подключения
штепсельных
розеток предусматривается
выполнить
кабелями с
медными жилами
сечением не
менее 2,5 кв.мм.
Все розетки
с дополнительным
заземляющим
контактом.
Управление
приточной и
вытяжной вентиляцией
на кухне кафе
принято дистанционное,
для чего на
стене коридора
кафе установить
пускатели с
встроенными
кнопками управления.
По степени
защиты от поражения
молнией пляжный
корпус относится
ко II категории
согласно деления
РД34.21 112-37.Расчетная
продолжительность
гроз для района
строительства
– 100 час/год, удельная
плотность
ударов в землю
8,5 кв.км.год.
В качестве
молниеприемника
используется
сетка из ст.
проволоки
диаметром 6мм,
проложенная
по стропилам
кровли с шагом
6х6м. Спуски к
заземлителям
предусматриваются
ст. оцинкованной
проволокой
диаметром 6мм.
Заземлителями
системы защиты
от прямого
удара молний
служит самостоятельный
контур из ст.
полосы 40х4мм и
электродов
из угловой ст.
50х50х5мм длиной
3м. Соединение
спусков с контуром
заземления
производится
на сварке электродами
Э42 с высотой
шва не менее
4мм и длиной не
менее 100мм.
Защита от
заноса высокого
потенциала
по подземным
металлическим
трубопроводам
инженерных
сетей осуществляется
присоединением
их на вводе в
здание к контуру
заземления.
Электробезопасность
людей при
эксплуатации
здания обеспечивается:
а) повторным
заземлением
нулевого провода
питающей сети
на контур заземления;
б) зануление
корпусов
осветительной
арматуры и
оборудования
на дополнительный
нулевой провод
питающей сети;
в) установкой
устройств
защитного
отключения
(УЗО) на вводе
в кафе и на щитке
освещения 1-го
этажа.
Лифтоподъемник.
Основными
потребителями
электрической
энергии лифтоподъемника
являются эл.
двигатели
лифтов, кондиционеры
и светильники
сети электроосвещения.
В качестве
вводно-распределительных
устройств
приняты распределительные
шкафы ПР 8503 навесного
исполнения
и проходной
шкаф у ротонды.
Учет электрической
энергии устроенна
вводе РУ-0,4 кв
Р ТП-164. Управление
эл. двигателями
лифтов осуществляется
от комплексных
станций управления
СУ1 и СУ2 по комплектным
кабелям.
Для электроосвещения
лифтоподъемника,
переходов и
ротонды приняты
архитектурные
светильники
с лампами накаливания
ведущих европейских
фирм. Типы
светильников
выбраны в
соответствии
с характеристикой
среды в помещениях.
Распределительная
сеть рабочего
и аварийного
освещения в
пределах переходов
выполняется
кабелями ВВГ-3х2,5
в пустотах
алюминиевых
поручней переходов.
Управление
освещением
остановочных
площадок и
переходов
осуществляется
от импульсных
реле Т 16А по
импульсу от
кнопок управления.
Управление
освещением
ротонды автоматическое
от сумереного
выключателя
1С200 с фотодатчиком.
Наружное
электроосвещение
подходов к
лифтоподъемнику
со строны ОК
решается комплексным
проектом
благоутройства
территории
комплекса.
Наружное освещение
подходов к
лифтоподъемнику
со стороны
пляжа предусматривается
установкой
6 дополнительных
торшеров с
венчающими
светильниками
«ТОВ А» с ртутной
лампой 125 Вт.
Запитка светильников
наружного
освещения
принимается
от линии сети
наружного
освещения пляжа
кабелем марки
ВВГ 4х6 от опоры
№6.
4.7 Связь
Пляжный
корпус. Проектом
предусматривается
телефонизация
и радиофикация
пляжного корпуса
от внутриплощадочных
слаботочных
сетей оздоровительного
комплекса.
Расчетное
количество
абонентов
городской
телефонной
сети -2, расчетное
количество
абонентов
радиосети –7.
Телефонный
и радио ввод
в здание – подземный
в а/цементных
трубах.
Проектом
предусматривается
возможность
трансляции
передач городского
проводного
вещания или
собственных
музыкальных
программ и
сообщений через
усилитель
(усилитель
установлен
в баре) на громкоговорители
банкетного
зала и кафе.
Абонентские
громкоговорители
при помощи
тумблера,
расположенного
на панели разъемов,
могут быть
подключены
непосредственно
к линии городского
проводного
вещания. На эту
же панель
устанавливаются
клеммы (зажимы)
для подключения
выходного
сигнала с усилителя,
городской сети
и клемма заземления,
соединенная
с контуром
заземления.
Лифтоподъемник.
Проектом
предусматривается
установка двух
телефонных
аппаратов ГТС
(в помещении
лифтера и в
машинном отделении
лифтов) с подключением
их к телефонной
сети пляжных
сооружений.
Для контроля
за работой
лифтов проектом
предусматривается
монтаж в помещении
лифтера пульта
диспетчерского
управления
лифтами (ПДЛ-20А)
и соединение
его с элементами
диспетчеризации
согласно заводской
схеме ПДЛ-20А.00-00.00
ПС.
Наружные
сети связи
предусматриваются
кабелем ТПП-10х2х0,5
в существующей
и проектируемой
2-х отверстной
канализации
из а/ц труб диаметром
100мм от КРТП-10х2
пляжного корпуса
до помещения
лифтера лифтоподъемника.
Для организации
комплексной
сети связи и
диспетчеризации
инженерного
оборудования
ОК на перспективу
проеетом
предусматривается
прокладка
трубной канализации
связи от лифтоподъемника
до беседки-перголы
по конструкциям
пешеходного
перехода на
отм. +38.000.
4.8 Пожарная
сигнализация
Пляжный
корпус. Проектируемый
объект оборудуется
системой
автоматической
пожарной сигнализации
на базе 2-х
приемно-контрольных
приборов
ППКОПО1049-2-1 «Сигнал-2ПМ».
Один из которых
устанавливается
в помещении
медпункта на
отм. 0.000, второй
– в комнате
отдыха персонала
на отм. +4.000.
Сигнал пожарной
тревоги вынесен
на местные
световой и
звуковой приборы,
размещаемые
на фасаде здания
с обеспечением
возможности
дублирования
на ПЦН по каналам
сети телефонизации.
Предусмотрено
автоматическое
отключение
всех механических
приточно-вытяжных
систем вентиляции.
Монтаж датчиков
пожарной сигнализации
производятся
в соответствии
с фактически
установленными
осветительными
приборами, на
расстоянии
не менее 200мм
от светильников.
Лифтоподъемник.
В качестве
датчиков системы
пожарной сигнализации
использованы
дымовые пожарные
извещатели
типа ИП 212-5М. Монтаж
датчиков пожарной
сигнализации
производится
в соответствии
с фактически
установленными
осветительными
приборами на
расстоянии
не менее 200мм
от светильников.
Станция пожарной
сигнализации
устанавливается
в помещении
дежурного.
Общий сигнал
тревоги передается
на станцию
пожарной сигнализации
пляжного корпуса
и далее по
существующим
каналам связи
в помещение
КПП оздоровительного
комплекса.
Местный
светозвуковой
сигнал оповещения
о пожаре (выносное
устройство
УС-1М) устанавливается
на наружной
стене лифтоподъемника
на высоте 2,5-3м
от планировочной
отметки грунта.
Питание приемно-пускового
прибора автоматической
пожарной сигнализации
принято от
осветительного
щитка ЩО-1, размещаемого
в помещении
дежурного (на
отм. +0.00).
5 Расчетно-конструкторская
часть
5.1 Инженерно-геологические
условия
1 слой – Насыпные
грунты, состоящие
из разновеликих
глыб, щебня и
дресвы мергеля,
аргиллита,
песчаника,
алевролита;
местами встречаются
галька и валуны,
редко – строительный
мусор. Заполнитель
в насыпных
грунтах – бурая
глина полутвердая
и тугопластичная,
местами песок
и суглинок (до
20%). Мощность слоя
от 1 до 4-5м.
2 слой – Делювиальные
суглинки бурые
и желтовато-бурые,
плотные, твердые
и полутвердые,
со щебнем и
дресвой аргиллитов,
мергелей и
песчаников
(до 30-40%) с единичными
включениями
разновеликих
глыб песчаника.
В основании
абразионного
уступа фрагментарно
прослеживаются
небольшие
конусы осыпного
материала –
как разновидность
делювия; по
механическому
составу это
дресвяно-щебневый
материал с
суглинистым
заполнителем
до 20-30%.
3 слой – Элювиальные
образования
кровли коренных
пород – дресва,
щебень, глыбовый
развал верхней
зоны коры
выветривания.
Практически
это выветрелые
и сильно трещиноватые
мергели, аргиллиты,
алевролиты
и песчаники
сохранившие
слоистость.
Трещины обычно
ожелезненные
с глинисто-суглинистым
заполнителем
(10-30%). Мощность
элювия до 2-3м.
4 слой – Флишевое
переслаивание
мергелей, аргиллитов,
песчаников,
алевролитов
верхнемелового
возраста. Породы
в кровле слоя
4 трещиноватые,
слабовыветрелые.
Мощность более
100м.
Грунтовые
воды при изысканиях
не были выявлены.
Сезонная верховодка
может формироваться
в слоях 1,2,4. Верховодка
неагрессивна
по отношению
к бетонам на
всех марках
цемента.
Физико-математические
свойства грунтов.
Грунты 1 слоя
(техногенные
насыпные грунты
с разной давностью
отсыпки и
разносортным
составом материала,
с примесью
строительного
мусора и других
хозяйственных
отходов0 не
могут служить
основанием
зданий и сооружений,
поэтому их
физико-механические
характеристики
не приводятся.
Условно эти
грунты могут
быть приравнены
к элювию (см.
слой 4).
Слой 2. Делювиальные
суглинки с
дресвой и щебнем
до 30-40% развиты
в зоне аэрации
и характеризуются
переменным
(по сезонам)
режимом влажности.
Естественная
влажность в
среднем - 0,27;
Удельные
вес в среднем
– 1,79 т/м3;
Коэффициент
фильтрации
в среднем –
0,04 м/сутки;
Коэффициент
пористости
– 1,00;
Удельное
сцепление
;
Угол внутреннего
трения
,
;
Модуль деформации
Е = 12 МПа.
Категория
грунтов по
ручной разработке
– III.
Слой 3. Элювиальные
дресвяно-щебнистые
грунты с
глинисто-суглинистым
заполнителем
(10-35%). Характеристики
даются по
заполнителю.
Естественная
влажность в
среднем - 0,38;
Удельные
вес в среднем
– 1,76 т/м3;
Коэффициент
фильтрации
в среднем – 0,5
м/сутки;
Коэффициент
пористости
– 1,15;
Удельное
сцепление
;
Угол внутреннего
трения
,
;
Модуль деформации
Е = 18 МПа;
Сопротивление
грунта R
= 0,2МПа (2,0
)
Категория
грунтов по
ручной разработке
– IV.
Слой 5. Трещиноватые
мергели, аргиллиты,
алевролиты
верхнего мела.
Естественная
влажность -
0,12;
Удельные
вес – 2,25 т/м3;
Коэффициент
фильтрации
в среднем – 0,5
м/сутки;
Коэффициент
пористости
– 0,45;
Модуль деформации
Е = 50 МПа;
Сопротивление
грунта R
= 0,5 МПа (5
)
Категория
грунтов по
ручной разработке
– IV – 50%, V
– 50%.
Исходя из
приведенных
характеристик
грунтов, несущим
является 4 слой.
Для которого
оптимальны
сваи – стойки.
5.2 Проектирование
свайного фундамента
Сваи должны
заходить в 4
слой не менее
чем на 5 метров.
Голова свай
должна заходить
в ростверк на
100 мм. Принимаем
сваю длиной
6м и диаметром
630мм.
Несущая
способность
сваи-стойки
определяется
по формуле
где
- коэффициент
условий работы
свай в грунте;
А – площадь
опирания сваи
на грунт,
R – расчетное
сопротивление
грунта под
нижним концом
сваи-стойки.
Расчетная
несущая способность
свай с учетом
коэффициента
надежности
;
где
- коэффициент
надежности.
Определяем
количество
свай в свайном
фундаменте.
Количество
свай определяем
по формуле:
;
принимаем
36 свай
где
- сумма всех
действующих
расчетных
нагрузок на
фундамент с
учетом коэффициентов
надежности
по нагрузке
;
- вес ростверка;
- коэффициент,
учитывающий
перегрузку
отдельных свай
от момента и
горизонтальной
силы, принимаемый
1,6.
Проверка свайного
фундамента
по первой группе
предельных
состояний
Выполняем
проверку свайного
фундамента
по несущей
способности
по условию:
Проверке подлежит
наиболее нагруженная
крайняя свая.
Расчетная
нагрузка на
сваю определяется
по формуле:
где
- соответственно
расчетные
вертикальные
нагрузки и
момент всех
сил относительно
центра тяжести
подошвы ростверка,
;
- вес ростверка,
;
- количество
свай в ростверке;
- расстояние
в направлении
действия момента
до оси наиболее
удаленной сваи
от центра тяжести
свайного поля,
м;
- то же, до оси
каждой сваи,
м;
1 сочетание:
(Собственный
вес + пешеходы)
т.к.
принимаем 49
свай.
требуемое
условие удовлетворяется.
2 сочетание:
(Собственный
вес + пешеходы
+ ветер вдоль
оси y)
требуемое
условие удовлетворяется.
3 сочетание:
(Собственный
вес + пешеходы
+ ветер вдоль
оси x)
требуемое
условие удовлетворяется.
5.3 Проверка на
устойчивость
при сейсмическом
воздействии
Рисунок
5.3 – Схема башни
лифтоподъемника
Сосредоточенные
сейсмические
силы определют
по формуле
,
/41/
где
- сейсмический
коэффициент
зависит от
расчетной
сейсмичности
сооружения,
для 9 баллов.
- вес лифтоподъемника
с коэффициентом
0,9;
- сосредоточенная
сейсми-ческая
сила, опрокидывающая;
- условие
удовлетворяется.
В результате
расчетов имеем.
Монолитный
железобетонный
ростверк по
буронабивным
сваям. Сваи
должны быть
забурены в
коренные породы
не менее чем
на 5м. Размеры
ростверка -
11400 х 11400мм; высота
ростверка -
2400мм; голова свай
должна заходить
в ростверк на
100мм; количество
свай - 49; диаметр
свай - 630мм;
5.4 Расчет
балки переходной
галереи
Выполним
сбор нагрузок
на 1 п.м. балки
переходной
галереи на отм.
38.000.
| Таблица 5.4
- Нормативные
и расчетные
нагрузки на
1п.м. |
Вид
нагрузки
|
Нормативная
нагрузка, кН |
Коэф.
надеж-ности
по нагрузке |
Расчетная
нагрузка, кН |
| Постоянная: |
|
|
|
| железобетонная
балка |
12,69 |
1,1 |
13,96 |
| алюминиевые
витражи |
2,06 |
1,05 |
2,16 |
| алюминиевые
поручни |
1,35 |
1,05 |
1,42 |
| стеклопакеты |
1,55 |
1,2 |
1,86 |
| полированный
гранит, толщ.20мм |
0,77 |
1,3 |
1 |
| цем-песчаный
раствор |
0,58 |
1,3 |
0,75 |
| гидроизоляция
из техноэласта |
0,24 |
1,2 |
0,29 |
| Итого
постоянная: |
|
|
21,44 |
| Временная: |
|
|
|
| пешеходы |
6,4 |
1,4 |
8,96 |
| снег |
0,375 |
1,4 |
0,525 |
| Итого
временная: |
|
|
9,485 |
| ИТОГО: |
|
|
30,925 |
Расчет пролетной
балки выполнен
в программном
комплексе
«Лира».
Результата
расчетов
предоставлены
далее на страницах
56-78. Армирование
и размеры