Проектирование контактной сети

Федеральное государственное образовательное учреждение

Среднего профессионального образования

Воронежский колледж железнодорожного транспорта

Пояснительная записка к курсовому проекту

по дисциплине: Контактная сеть

ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОНТАКТНОЙ СЕТИ

ВКЖДТ.140212.ПЗ.КП

Руководитель проекта:

Плешкова М.А.

Разработал: студент группы 4Э

Хорошилова Е.В.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

Исходные данные проводов подвески

Расчетная часть

2.1 Определение расчетных ветровых нагрузок, действующих на провода контактной сети

2.2 Определение допустимых длин пролетов

2.3 Определение отклонений контактного провода

3. Схема питания и секционирования контактной сети заданной станции и прилегающих перегонов (с описанием)

4. Монтажный план контактной сети станции (с описанием)

5. Экономический раздел

Используемая литература

Приложение

Схема питания и секционирования монтажный план контактной сети станции

ВВЕДЕНИЕ

В последние годы на дорогах страны расширяется движение тяжеловесных и длинносоставных поездов, вводится в эксплуатацию новый электроподвижной состав большей мощности, повышаются скорости движения пассажирских и грузовых поездов, растет грузонапряженность.

В таких условиях эксплуатации возрастают требования к надежности устройств контактной сети, что вызывает необходимость постоянно совершенствовать ее устройство и методы расчета.

К устройствам контактной сети относят все провода контактных подвесок, поддерживающие и фиксирующие конструкции, а также опоры с деталями для их закрепления в грунте, а к устройствам воздушных линий – провода различных линий (питающих, отсасывающих, усиливающих, для электроснабжения автоблокировки и прочих нетяговых потребителей и др.) и конструкции для их крепления на опорах с контактной подвеской и на самостоятельных опорах.

Устройства контактной сети и воздушных линий, подвергаясь воздействиям различных климатических факторов (значительные перепады температур, сильные ветры, гололедные образования) должны успешно им противостоять, обеспечивая бесперебойное движение поездов с установленными весовыми нормами, скоростями и интервалами между поездами при требуемых размерах движения.

В отличие от других устройств электрифицированной железной дороги, контактная сеть практически не имеет резерва, что необходимо учитывать в процессе проектирования, добиваясь возможно более высокой надежности ее в условиях эксплуатации.

Проект контактной сети, в которой рассматриваются и воздушные линии, является одной из основных частей проекта электрификации железнодорожного участка; его выполняют, соблюдая требования и рекомендации руководящих документов по разработке проектов и смет для промышленного и железнодорожного строительства, а также документов, регламентирующих эксплуатацию контактной сети и воздушных линий.

В разделе контактной сети проекта устанавливают: расчетные условия – климатические, инженерно-геологические, тип контактной подвески, длину пролетов между опорами на всех участках трассы, типы опор, фундаментов, поддерживающих и фиксирующих конструкций; схемы питания и секционирования; трассировку опор на станциях и перегонах (для определения объемов работ).

В данном курсовом проекте будет предпринята попытка произвести расчеты основных нагрузок на провода и конструкции контактной сети, длин пролетов, принять наиболее рациональный вариант технического решения.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ПРОВОДОВ ПОДВЕСКИ

На основании исходных данных для выполнения курсового проекта по справочным данным подбираем данные проводов цепной подвески и заполняем таблицу 1 по следующей форме:

Таблица 1.

Исходные данные проводов и тросов

Марка проводов	Главные пути станции	Боковые пути станции
Исходные данные	Н.т. М-120	К.п. 2МФ-100	Н.т. ПБСМ-70	К.п. МФ-100
1	2	3	4	5
Нагрузка от веса н.т. gн, даН/м	1,06	–	0,6	–
Нагрузка от веса к.п. gк, даН/м	–	0,89	–	0,89
Нагрузка от веса струн и струновых зажимов gс, даН/м	–	0,1	–	0,05
Количество контактных проводов, n	–	2	–	1
Диаметр н.т. d, мм	14,0	–	11,0	–
Высота к.п. Н, мм	–	11,8	–	11,8
Ширина к.п. А, мм	–	12,8	–	12,8
Средний расчетный диаметр к.п., мм	–	12,3	–	12,3
Номинальное натяжение к.п. Кном, даН	–	2000	–	1000
Номинальное натяжение н.т. Тном, даН	1800	-	1500	-
Допустимое натяжение н.т. Тдоп, даН	2000	-	1600	-

РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

Определение расчетных ветровых нагрузок, действующих на провода контактной сети

Для расчета длин пролетов нужно знать исходный расчетный режим. Поэтому выполняем расчет нагрузок на провода для двух режимов:

– режим гололеда с ветром;

– режима максимального ветра.

Затем сравниваем ветровые нагрузки на к.п. (Рк и Ркг).

Если Ркг < Рк, то исходный (расчетный) максимального ветра; если Ркг > Рк, то исходный расчетный режим гололеда с ветром. Все расчетные величины и коэффициенты обозначаем со следующими буквенными индексами:

ст – для главных путей станции;

б – для боковых путей станции.

При расчетах считаем, что станция расположена в выемке. Ветровые отклонения проводов зависят от расчетных климатических условий (ветровых и температурных воздействий, гололедных отложений, а также от особенностей местности, где находятся провода). Особенности местности учитываются поправочными коэффициентами:

– к скорости ветра Кv (коэффициент порывистости ветра), для выемки Кv= 1;

– к толщине стенки гололеда Кг (коэффициент гололедообразования), для выемки Кг = 1;

– аэродинамический коэффициент лобового сопротивления ветру, зависит от высоты или диаметра провода, его принимаем для несущих тросов равным Сх=1,25, для контактных проводов выбираем в зависимости от марки контактного провода и его сечения по справочным таблицам: для контактного провода марки 2МФ-100 Сх=1,55, для контактного провода марки МФ-100 Сх=1,25.

Расчеты по определению нагрузок на провода в режиме гололеда с ветром выполняем в таблице 2.

Таблица 2

Определение нагрузок в режиме гололеда с ветром

Расчетные параметры	Значения расчетных нагрузок, даН/м
	Главные пути станции М-120 + 2МФ-100 (тип контактной подвески)	Боковые пути станции ПБСМ-70 + МФ-100 (тип контактной подвески)
1	2	3
1. Нагрузка от веса проводов подвески: g = gн + n(gk + gc)	2,86	1,54
2. Ветровая нагрузка на несущий трос:	0,37	0,32
3. Ветровая нагрузка на контактный провод:	0,32	0,26
4. Нагрузка от веса гололеда на несущий трос:	0,27	0,23
5. Нагрузка от веса гололеда на контактный провод:	0,10	0,10
6. Нагрузка от веса подвески с гололедом:	3,34	1,87
7. Результирующая нагрузка на контактный провод:	3,36	1,897

Расчет нагрузок на провода в режиме максимального ветра выполняем в таблице 3.

Таблица 3

Определение нагрузок в режиме максимального ветра

Расчетные параметры	Значения расчетных нагрузок, даН/м
	Главные пути станции М-120 + 2МФ-100 (тип контактной подвески)	Боковые пути станции ПБСМ-70 + МФ-100 (тип контактной подвески)
1. Нагрузка от веса проводов подвески: g = gн + n(gк + gc)	2,86	1,54
2. Ветровая нагрузка на несущий трос:	0,86	0,67
3. Ветровая нагрузка на контактный провод:	0,896	0,72
4. Результирующая нагрузка на несущий трос:	2,986	1,68

Сравниваем ветровые нагрузки на контактную подвеску в двух режимах и выбираем наиболее опасный (расчетный) режим:

Рк > Ркг – расчетный режим максимального ветра.

Определение допустимых длин пролетов

Длины пролетов между опорами определяют число опор и поддерживающих конструкций и, следовательно, влияют на строительную стоимость контактной сети.

В связи с этим из экономических соображений длины пролетов должны быть приняты возможны большими. Однако от длины пролета зависит величина наибольшего горизонтального отклонения контактных проводов от оси токоприемника под действием ветра bк max. Эта величина согласно ПУТЭКС не должна превышать допустимые значения: на прямых bк доп = 0,5 м.

Допустимые длины пролетов рассчитываем по следующим формулам:

– для прямых участков пути:

, м,

где К – номинальное натяжение к.п., даН;

Впр – условное расчетное отклонение к.п. на прямых участках пути, определяем по формуле:

, м,

bк доп – наибольшее допустимое горизонтальное отклонение к.п. от оси токоприемника в пролете;

а - зигзаг контактного провода; на прямых принимаем 0,3 м;

Рэ – удельная эквивалентная нагрузка, учитывающая взаимодействие н.т. и к.п. при ветровом их отклонении, определяется по формуле:

, даН/м;

Рк, Рн, gк, gv max – данные из таблиц 1 и 3;

hи – длина подвесной гирлянды изоляторов, м, зависит от числа изоляторов:

для 3-х изоляторов hи = 0,73 м;

γк, γт – прогиб опоры на уровне соответственно к.п. и н.т. под действием ветровой нагрузки на опоры и провода, м; зависит от скорости ветра:

для Vн = 25 м/с включительно γк = 0,01 м, γт = 0,015 м;

Sср – средняя длина струны в средней части пролета, определяется по формуле:

, м,

где h – конструктивная высота цепной подвески, м;

Т – натяжение н.т. подвески в расчетном режиме, даН;

Т0 – натяжение н.т. конт. подвески при беспровесном положении к.п., даН;

для полукомпенсированных подвесок:

для биметаллического н.т. Т=Т0=0,8Тдоп;

для медного н.т. Т=Т0=0,75Тдоп;

Поскольку для определения нагрузки Рэ, входящей в расчетные формулы длин пролета, необходимо знать длину пролета, в расчетах ℓmax используем метод последовательных приближений. Сначала определяем ℓ1 без учета Рэ (Рэ=0), затем по найденной длине пролета находим Рэ и уточняем расчет ℓ2. Разница между двумя последовательно полученными длинами пролетов должна быть меньше 5% от большей величины. Последнее значение ℓ округляем до целого числа и считаем окончательным. При этом учитываем, что окончательно принятая длина пролета не должна превышать 70 м (согласно Правил устройства и технической эксплуатации контактной сети). Расчеты по определению длин пролетов выполняем в табличной форме (таблицы 4, 5).

Таблица 4

Определение допустимых длин пролетов на главных путях станции

Расчетные параметры	Значение расчетных параметров подвески М-120 + 2МФ-100 (н.т.+к.п.)	Единицы измерения
1	2	3
Натяжение	К=2000, Т=Т0=0,75 Тдоп = 1500	даН
В	Вст = 0,87	м
ℓ 1	ℓ 1ст = 87,9	м
Sср	Sср ст = 0,704	м
Рэ	Рэ ст = – 0,155, принимаем Рэ = 0	даН/м
ℓ 2	ℓ 2 ст = 87,9	м
ℓ mах	ℓ mах ст = 88	м
ℓ доп	ℓ доп ст = 70	м

Таблица 5

Определение допустимых длин пролетов на боковых путях станции

Расчетные параметры	Значение расчетных параметров подвески ПБСМ-70 + МФ-100 (н.т. + к.п.)	Единицы измерения
1	2	3
Натяжение	К=1000, Т=Т0=0,75 Тдоп = 1200	даН
Впр	Впр б = 0,87	м
ℓ 1	ℓ 1б = 69,2	м
Sср	Sср б = 1,69	м
Рэ	Рэ ст = – 0,014, принимаем Рэ = 0	даН/м
ℓ 2	ℓ 2 б = 69,2	м
ℓ mах	ℓ mах б = 70	м
ℓ доп	ℓ доп б = 69	м

Определение отклонений контактного провода

Для полученных значений максимальных допустимых длин пролетов определяем расчетные отклонения контактного провода по формуле для прямых участков пути:

, м;

Расчетные отклонения должны быть меньше или равны допустимым.

вк mах ст = 0,32 м;

вк mах б = 0,49 м.

По окончании расчетов, сравнивая полученные значения отклонений с допустимыми, получаем, что расчетные значения меньше допустимых, т.е. меньше вк доб = 0,5 м. Значит, условие выполняется, и длины пролетов рассчитаны верно.

3. СХЕМА ПИТАНИЯ И СЕКЦИОНИРОВАНИЯ КОНТАКТНОЙ СЕТИ ЗАДАННОЙ СТАНЦИИ И ПРИЛЕГАЮЩИХ ПЕРЕГОНОВ (С ОПИСАНИЕМ)

Секционирование контактной сети выполняют для обеспечения надежной работы и удобства ее обслуживания. Секционирование выполняют продольным и поперечным.

Продольное секционирование предусматривает отделение контактной сети перегонов от контактной сети станций по каждому главному пути. Кроме того, продольное секционирование выполняют у каждой тяговой подстанции, поста секционирования, а также с обеих сторон крупных искусственных сооружений (мостов с ездой понизу и тоннелей длиной более 300 м).

Продольное секционирование, как правило, осуществляют трехпролетными изолирующими сопряжениями и секционными разъединителями. Однако следует учесть, что на переменном токе в местах расположения тяговых подстанций секционирование контактной подвески различных фаз выполняют двумя изолирующими сопряжениями (воздушными промежутками) с нейтральной вставкой между ними по каждому из главных путей. Нейтральная вставка исключает одновременное перекрытие токоприемниками этих сопряжений, т.к. даже кратковременное соединение проводов различных фаз ведет к тяжелым повреждениям.

Изолирующие сопряжения анкерных участков на станции располагаются между входным сигналом или знаком "Граница станции" и крайним стрелочным переводом станции, преимущественно на прямых участках пути. Места устройства нейтральных вставок выбираются с проверкой возможности проследования их поездами со скоростью не менее 20 км/час у сигнального знака "Отключить ток", на перегоне за входным сигналом так, чтобы нейтральная вставка, по которой электроподвижной состав должен безостановочно проходить по инерции, не препятствовала остановке поезда у закрытого входного сигнала.

На участках, где применяется только электрическая тяга, от входного светофора станции до сигнала "Включить ток на электровозе" должно быть не менее 300 м.

На участках, где имеется пригородное движение, от входного светофора станции должно быть не менее 300 м до сигнала "Включить ток на моторвагонном поезде", а затем еще 150 м до сигнала "Включить ток на электровозе".

Поперечное секционирование контактной сети между путями осуществляется секционными изоляторами, секционными разъединителями, а также врезными изоляторами в фиксирующих тросах поперечин и в нерабочих ветвях контактных подвесок пересекающих подвески различных секций.

Такой вид секционирования выполняют в следующих случаях:

на двухпутных и многопутных электрифицированных участках контактная сеть каждого главного пути, как на перегонах, так и на станциях должна быть выделена в отдельную секцию;

к контактной подвеске каждого главного пути допускается присоединить подвески одно-трех смежных с ним станционных электрифицируемых путей, остальные станционные электрифицируемые пути, примыкающие к каждому из главных, выделяют в отдельную секцию;

пути для производства погрузочно-разгрузочных работ, осмотра крышевого оборудования, отстоя и экипировки э.п.с. снабжения водой пассажирских вагонов и налива цистерн, путей электродепо выделяют в отдельную секцию независимо от числа электрифицируемых путей;

для обеспечения плавки гололеда на проводах контактной сети в одной из горловин станции предусматривают установку секционных изоляторов в контактные подвески станционных путей, примыкающих к главным, т.к. по условиям плавки гололеда контактная подвеска в пределах цепи тока плавки должна иметь эквивалентное сечение, обеспечивающее одинаковый нагрев проводов.

Секционным изоляторам присваивают номера в следующем порядке: в четной горловине станции – четные, в нечетной – нечетные. Номер секционного изолятора обводят кружком.

Поперечные секции контактной сети боковых путей получают питание от главных путей станции через секционные разъединители с ручными или моторными приводами, которые, как правило, обозначают буквой «П» и цифровыми индексами.

Разъединителям, присоединенным к нечетным путям присваивают нечетный номер, обозначающий номера соединяемых путей, к четным – четный.

Поперечные разъединители нормально отключенные устанавливают между главными путями:

за нейтральными вставками, для резервного питания одного из путей перегона в случае выхода из строя одного из фидерных разъединителей;

для выравнивания потенциала и обеспечения безопасности работ на секционных изоляторах, врезанных в съезды.

Расстояние от секционного изолятора до поперечного секционного разъединителя в последнем случае должно быть не более 600 м.

Присоединение контактных подвесок путей, где производятся работы вблизи контактной сети, выполняют секционными разъединителями с заземляющими ножами, обозначают их буквой «З».

Продольные разъединители и воздушные промежутки обозначают первыми буквами русского алфавита (А, Б, В, Г и т.д.). Продольные разъединители служат для резервного питания одной из продольных секций станции или перегона в случае выхода из строя одного из фидерных разъединителей.

Продольные разъединители, нормально отключенные на изолирующих сопряжениях нейтральных вставок служат для подачи напряжения на нейтральную вставку в случае остановки э.п.с. на ней и поэтому устанавливаются на одном из изолирующих сопряжений – по направлению движения. Если же возможно движение э.п.с. по данному пути в обоих направлениях, то продольные разъединители устанавливаются на обоих изолирующих сопряжениях нейтральной вставки.

Особенности питания контактной сети от тяговых подстанций будут зависеть от рода тока, развития станции (малая или большая), количества главных путей.

Станция считается большой, если имеется пять и более боковых путей, малой, если четыре и менее боковых путей.

Для двухпутных участков в случае расположения тяговых подстанций на большой станции при электрификации на переменном токе контактная сеть каждой продольной секции должна питаться от тяговых подстанций самостоятельном питающей линией.

В остальных случаях на двухпутных участках должны предусматриваться схемы питания контактной сети станций и перегонов без специальной питающей линии.

На крупных станциях предусматриваются самостоятельные питающие линии для питания контактной сети депо и отдельных крупных парков с большим числом электрифицируемых путей.

В каждой питающей линии контактной сети переменного тока линейные разъединители с моторными приводами устанавливают в месте присоединения к контактной сети.

На территории заданной станции расположена тяговая подстанция постоянного тока.

Продольное секционирование контактной сети выполнено с помощью изолирующих сопряжений.

На воздушных промежутках установлены секционные разъединители А, Б, В и Г с моторными приводами нормально отключенные с телеуправлением. Они служат для резервного питания контактной сети станции или перегона в случае выхода из строя фидерных разъединителей.

Питание контактной сети главных путей станции и перегона осуществляется от тяговой подстанции по фидерным линиям через секционные разъединители: Ф1, Ф11, Ф2, Ф22, Ф3, Ф4, Ф5, Ф51, Ф6, Ф62 с моторными приводами нормально включенные с телеуправлением.

Поперечное секционирование контактной сети станции выполнено с помощью секционных изоляторов:

1, 2 и 10 – отделяют контактную сеть главных путей друг от друга;

3, 5, 6, 7, 8 – отделяют контактную сеть главных путей от боковых;

4 – отделяет контактную сеть тупикового пути от контактной сети боковых путей (тупик предназначен для осмотра крышевого оборудования).

Контактная сеть боковых путей получает питание от контактной сети главных путей через секционные разъединители П13 и П24 с моторными приводами нормально включенные с телеуправлением.

Питание контактной сети тупиковых путей может быть выполнено через разъединитель З12 с ручным приводом нормально отключенный с заземляющим ножом.

Между главными путями установлен секционный разъединитель П12 с ручным приводом нормально отключенный. Он служит для резервного питания контактной сети главных путей и обеспечения безопасности работ на секционных изоляторах съезда (при условии установки секционного разъединителя не далее 600 м от секционного изолятора).

МОНТАЖНЫЙ ПЛАН КОНТАКТНОЙ СЕТИ СТАНЦИИ (С ОПИСАНИЕМ)

Монтажный план станции является основным исходным документом для составления плана контактной сети. На монтажном плане контактной сети станции указываются необходимые данные для составления заявок на оборудование и материалы, необходимые для сооружения контактной сети.

Монтажный план станции вычерчиваем на листе миллиметровой бумаги шириной 297 мм, в масштабе 1:1000.

Вычерчивать план станции начинаем с разметки через каждые 100 м условных станционных пикетов в обе стороны от оси пассажирского здания, принимаемой за нулевой пикет.

Согласно координатам центров стрелочных переводов и расстоянию между путями, указанных на заданной схеме, наносим главные и боковые пути станции, представленные своими осями съезды и стрелочные улицы. Номера путей и размеры междупутий указываем в 2-3 местах по длине станции. На выносках указываем пикетные отметки и марки крестовин стрелочных переводов.

Наносим на план станции пассажирское здание, пешеходный настил, пассажирские платформы, тяговую подстанцию, входные светофоры, на выносках указываем пикетные отметки и расстояние от оси ближайшего пути.

Намечаем места, где необходимо предусмотреть устройства для фиксации контактного провода – воздушные стрелки, места изменения направления контактного провода.

Расстановку опор начинаем с горловин станции, где сосредоточено наибольшее количество мест фиксации контактного провода, стараясь закрепить с несущих конструкций наибольшее число воздушных стрелок. При этом длина пролета между несущими опорами должна быть не менее 30-35 м. Если это условие не выполняется, то предусматриваем установку специальных фиксирующих опор или выполняем нефиксированные воздушные стрелки на боковых путях в том случае, если на опорных конструкциях далее 20 м от стрелочного перевода, возможно, осуществить крепление.

Проставляем несущие опоры, учитывая, чтобы длины пролетов не превышали допустимых значений, и разница длин смежных пролетов не превышала 25% от большей величины.

Выполняем трассировку контактных подвесок боковых путей. Подвеску каждого бокового пути выполняем отдельным анкерным участком. Над съездом главных путей и стрелочными улицами обеих горловин станции предусматриваем отдельные анкерные участки.

Подсчитываем длины анкерных участков. Если длина превышает 800 м, необходимо выполнить среднюю анкеровку.

Проставляем опоры в средней части станции, выбирая пролеты близкие к максимально допустимым. Длину пролетов, где намечается выполнение средней анкеровки, уменьшаем на 10% от допустимой длины.

Также уменьшаем переходные пролеты неизолирующих сопряжений. В качестве несущих конструкций применяем жесткие поперечины.

Согласно схеме секционирования контактной сети в местах примыкания перегонов к станции необходимо произвести продольное секционирование. В левой горловине выполняем нейтральную вставку, в правой – изолирующее сопряжение.

Анкерные участки контактных подвесок главных путей трассируем от крайних в сторону перегона анкерных опор изолирующих сопряжений до таких же опор на другом конце станции. Длина анкерных участков не должна превышать 1600 м, в противном случае подвеску делим на два анкерных участка, устраивая трехпролетные анкерные сопряжения.

Уточняем длины всех анкерных участков. В анкерных участках длиной менее 800 м выполняем одностороннюю жесткую анкеровку, размещая ее так, чтобы температурные перемещения проводов подвесок, пересекающихся на стрелках, совпадали по направлению.

На выносках для каждой опоры проставляем габарит ее установки тип и пикетаж. Проставляем длины пролетов и номера опор.

Заполняем спецификации опор, где указываем типы опор, количество каждого типа и общее число, и анкерных участков, где указываем номера и длины в метрах все анкерные участки.

ЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ

Для расчета стоимости сооружения проектируемых устройств контактной сети составляем сметы на строительные и монтажные работы, материалы. Исходными данными для составления смет являются спецификацией к плану контактной сети, по которым заполняются ведомости объемов работ, а также цены на отдельные работы и затраты.

Ведомость 1

Объемы строительных работ

№ п/п	Наименование работ или затрат	Единицы измерения	Кол-во
1.	Анкерные железобетонные опоры	шт	26
2.	Анкеры трехлучевые ТА-4	шт	26
3.	Промежуточные, переходные, фиксирующие и опоры жестких поперечин	шт	83
4.	Опоры типа: СС 136.6-2 СС 136.6-3	шт	83 26
5.	Неизолированные консоли	шт	19

Ведомость 2

Объемы монтажных работ

№ п/п	Наименование работ или затрат	Единицы измерения	Кол-во
1.	Общая длина анкерных участков главных путей	км	6,2
2.	Анкеровка контактной подвески полукомпенсированная	шт	23
3.	Жесткая анкеровка, некомпенсированная	шт	3
4.	Неизолирующее сопряжение	узел	3

Ведомость 3.

Материалы

№ п/п	Наименование работ или затрат	Единицы измерения	Кол-во
1.	Общая длина несущего троса на главных путях, марка М-120	км/тонн	6,2/6,57
2.	Общая длина контактных проводов на главных путях, марка 2МФ-100	км/тонн	12,4/10,86

Смета 1

Строительные работы

№ п/п	Наименование работ или затрат	Единицы измерения	Кол-во единиц	Стоимость, руб
				единицы	общая
1.	Установка железобетонных анкерных опор	шт	26	164,2	4269,2
2.	Стоимость анкеров	шт	26	58,4	1518,4
3.	Установка анкеров	шт	26	94,6	2459,6
4.	Установка промежуточных, переходных и других, кроме анкерных, опор	шт	83	100,2	8316,6
5.	Стоимость железобетонных опор: СС 136.6-2 СС 136.6-3	шт	83 26	133 153	11039 3978
6.	Установка неизолированных консолей	шт	19	10,7	203,3
7.	Стоимость консолей	шт	19	20	380
8.	Стоимость закладных деталей для крепления консолей	компл.	19	8,4	159,6
Итого	руб			32323,7
Мелкие неучтенные расходы	%		1,5	484,9
Накладные расходы	%		20	6464,7
Плановые накопления	%		8	2585,9
Итого по смете	руб			41859,2

Смета 2

Монтажные работы

№ п/п	Наименование работ или затрат	Единицы измерения	Кол-во единиц	Стоимость / руб
				единицы	общая
1.	Раскатка несущего троса: главных путей	км	6,2	172,2	1067,6
2.	Раскатка двойного контактного провода	км	6,2	133,3	826,5
3.	Регулировка контактной подвески при двойном контактном проводе	км	6,2	753,6	4672,3
4.	Анкеровка полукомпенсированная: с двумя контактными проводами	шт	23	96,2	2212,6
5.	Анкеровка жесткая	шт	3	10,1	30,3
6.	Неизолирующее сопряжение полукомпенсированной подвески: с двумя контактными проводами	узел	3	243,9	731,7
Итого	руб			9541
Мелкие неучтенные расходы	%		5	477,1
Накладные расходы	%		20	1908,2
Плановые накопления	%		8	763,3
Итого по смете	руб			12689,6

Смета 3

Материалы

№ п/п	Наименование работ или затрат	Единицы измерения	Кол-во единиц	Стоимость / руб
				единицы	общая
Материалы
1.	Контактный провод марки: 2МФ-100, МФ-100	т	6,57	1434	9421,4
2.	Несущий трос марки: М-120, ПБСМ-70	т	10,86	1470	15964,2
Итого	руб			25385,6
Прочие неучтенные материалы	%		5	1269,3
Плановые накопления	%		8	2030,8
Итого по смете	руб			28685,7

Сводная смета на сооружение контактной сети

№ п/п	Затраты	Стоимость, тыс. руб
1	Строительные работы	41,9
2	Монтажные работы	12,7
3	Материалы	28,7
Всего:	83,3

Стоимость сооружения контактной сети перегона с учетом коэффициента инфляции (Кинф = 200) составляет 83,3 тыс. руб.

ИСПОЛЬЗУЕМАЯ ЛИТЕРАТУРА

Дворовчикова Т.В., Зимакова А.Н. Электроснабжение и контактная сеть электрифицированных железных дорог: Пособие по дипломному проектированию: Учебное пособие для техникумов ж.-д. трансп. – М.: Транспорт, 1989. – 166 с.

Горошков Ю.И., Бондарев Н.А. Контактная сеть: Учебник для техникумов. – 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Транспорт, 1990. – 399 с.

Фрайфельд А.В. Проектирование контактной сети. 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Транспорт, 1984. – 327 с.