Стальная рабочая площадка промздания

площадка промздания" width="474" height="50" border="0" />

Усилие наружной ветви колонны равно

Вывод: , принимаем 963,552 кН

Сечение D.

Усилие в подкрановой ветви равно

Сечение В.

Сечение С.

7. Расчёт и конструирование верхней части стержня ступенчатой колонны.

Соотношение жесткостей надкрановой и подкрановой частей

Материал колонны – сталь С 255 с Ry = 240 МПа при t = 10…20мм и

Ry = 230 МПа при t ≥ 20мм табл.50,51(1).

Сварка элементов – полуавтоматическая в среде углекислого газа; сварочная проволока – Св-08Г2С; табл.55(1), положение швов – нижнее.

7.1 Определение расчётной длины колонны в плоскости рамы

Расчётная длина колонны для подкрановой части

Для надкрановой

Где μ – коэффициент расчётной длины определяемый по п.6.11.(1) в зависимости от параметров

;

Здесь

Принимаем верхний конец колонны, закреплённый только от поворота, и при условии H2/H1 Ј 0,6 и N1/N2 і 3 принимаем значения m по табл. 18(1), находим μ1 = 2;

Таким образом

7.2 Определение расчётной длины колонны из плоскости рамы

По п.6.13.(1)

где 1м – высота подкрановой балки

7.3 Конструктивный расчёт надкрановой части колонны

Сечение надкрановой части колонны принимаем из широкополочного двутавра, высота сечения h2 =40см. Требуемая площадь сечения:

где

эксцентриситет продольной силы, Ry = 240 МПа по табл.50(1).

По сортаменту подбираем двутавр 40Ш1 с характеристиками:

А = 122,4 см2; Jx = 34360 см4; Wx = 1771 см3; ix = 16,79 см;

iy = 7,18 см; h = 388 мм; tw = 9,5 мм; br = 300 мм; tf = 14 мм;

Определяем гибкость стержня в плоскости и из плоскости рамы:

;

Проверка устойчивости стержня колонны в плоскости действия момента по п.5.27(1)

где φе – коэффициент, принимаемый по табл.74(1) в зависимости от и приведенного эксцентриситета

η определяем по табл.73(1) в зависимости от

при

φе = 0,097 – коэффициент, принимаемый по табл. 74(1)

Проверяем устойчивость стержня колонны из плоскости действия момента по п.5.30(1)

где φy = 0,838– коэффициент подсчитанный по п.5.3(1), коэффициент с подсчитываем по п.5.31(1), в зависимости от значения относительного эксцентриситета mx.

Тогда

здесь β =1 по п.10(1);

тогда

Устойчивость обеспечена

8. Конструктивный расчёт подкрановой части стержня ступенчатой колонны

8.1 Расчёт подкрановой части сплошного сечения

Сечение компонуется из двух прокатных двутавров, высота сечения h1 =100 см. Требуемая площадь сечения:

где

эксцентриситет продольной силы, Ry = 240 МПа по табл.50(1).

По сортаменту подбираем два двутавра 26Ш1 с характеристиками:

А = 54,37 см2; Jx = 6225 см4; Wx =496 см3; ix = 10,7 см;

iy = 4,23 см; h = 251 мм; tw = 7 мм; br = 180 мм; tf = 10 мм;

Характеристика сечения:

;

Определяем гибкость стержня в плоскости и из плоскости рамы:

;

Проверка устойчивости стержня в плоскости действия момента по п.5.27(1)

где φе – коэффициент, принимаемый по табл.74(1) в зависимости от и приведенного эксцентриситета

η определяем по табл.73(1) в зависимости от

при

здесь

φе = 0,475 – коэффициент, принимаемый по табл. 74(1)

Проверяем устойчивость стержня колонны из плоскости действия момента по п.5.30(1)

где φy = 0,488– коэффициент подсчитанный по п.5.3(1), коэффициент с подсчитываем по п.5.31(1), в зависимости от значения относительного эксцентриситета mx.

тогда

здесь β =1 по п.10(1);

тогда

Устойчивость обеспечена

9. Расчёт и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны.

Из условия прочности стенки подкрановой ветви в месте крепления траверсы определяем высоту траверсы hтр

где tw = 7мм – толщина стенки двутавра 26Ш1;

здесь для определения N и M составляем комбинацию усилий в сечении С дающую наибольшую опорную реакцию траверсы.

Высоту стенки траверсы увеличиваем до 50 см, что соответствует рекомендациям hтр = (0,5 …. 0,8) h1

Толщину стенки определяем из условия прочности на смятие:

где

– длина сминаемой поверхности;

В связи с тем, что подкрановая балка не рассчитывается, принимаем bd и t по своему усмотрению.

bd = 20 см – ширина опорного ребра подкрановой балки;

t = 2 см – толщина опорного листа подкрановой ступени;

Rp = 336 МПа – расчётное сопротивление смятию торцевой поверхности по т.52(1).

Принимаем ttr = 10 мм.

Длина шва крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы определяется по усилиям в сечении С.

МС = -168,156 кН·м, NC = 191,562 кН.

Усилие во внутренней полке верхней части колонны равно:

Применяем полуавтоматическую сварку проволокой марки Св-08А,

d = 1,4…2 мм; βr = 0,9; βz = 1,05 по т.34(1).

Назначаем kf = 6мм; ywf = ywf =1 по п.11.2(1), Rwf = 180 МПа по т.56(1).

тогда

, что в соответствии с п. 12.8 (1)

10. Расчёт и конструирование базы колонны

10.1 Проектирование и расчёт базы под колонну со сплошной подкрановой частью

Проектируем базу с двустенчатыми листовыми траверсами и сплошной общей плитой. Расчётные усилия принимаем по сечению А-А.

МА = 414,363 кН·м, NА = 904,367 кН.

По конструктивным соображениям определяем ширину опорной плиты:

;

где h = 251 мм – высота двутавра,

ttr = 12 мм – толщина траверсы,

с = 50 мм – вылет консоли плиты.

Принимаем Вр = 400 мм.

Определяем длину плиты:

здесь

Rb = 0,75 кН/см2 для бетона В12 по т.1 Приложение 1(5)

Принимаем Lр = 100 cм.

Назначаем плиту в плане 400Ч1200 мм.

Определяем толщину плиты.

Вычисляем краевые напряжения в бетоне фундамента под опорной плитой

Устанавливаем размеры верхнего обреза фундамента 600Ч1500 мм.

При этом

Положение нулевой точки в эпюре напряжений определяется:

Напряжения на участке эпюры сжатия:

Изгибающие моменты в опорной плите:

Участок 1 (консольный свес с = 6,25 см)

;

Участок 2 (плита, опёртая на три стороны)

; β = 0,119

Участок 3 (плита, опёртая на четыре стороны)

α = 0,125

Коэффициенты α и β определяем по т.2,3 приложения 1(5)

Толщину опорной плиты определяем по Мmax

Принимаем tпл =2 см (учитываем пропуск на фрезеровку).

Расчёт траверсы htr =300мм (рекомендуется принимать в пределах 300…600мм) и проверяем её прочность на изгиб и срез, как прочность однопролётной балки с консолями, опирающимися на полки колонны.

здесь

Катет швов, крепящих траверсу к полкам колонны, принимаем равным 10 мм

Проверяем прочность швов:

где βf = 0,8; βz = 1,0 по т.34(1).

10.1 Расчёт анкерных болтов

Определяем краевые напряжения в бетоне фундамента:

Положение нулевой точки:

Растягивающее усилие в анкерных болтах:

где расстояние от центра тяжести эпюры сжатой зоны до геометрической оси колонны;

y = 1090 мм – расстояние от оси анкерных болтов до центра тяжести сжатой зоны эпюры напряжений.

Требуемая площадь сечения нетто одного анкерного болта:

Rba = 185МПа – расчётное сопротивление растяжению анкерных болтов из стали ВСт3кп2 по т.60*(1); n =2 – число анкерных болтов в растянутой зоне.

Принимаем болты диаметром 30 мм с площадью сечения нетто одного болта Abn = 5,60 см2 по т. 62(1) Минимальная длина заделки болта в бетоне l = 0,8 м по т.4.17

11.Расчёт и конструирование стропильной фермы

11.1 Конструктивная схема фермы

К расчёту и конструированию принята ферма с параллельными поясами пролётом:

и высотой сечения по центрам тяжести сечений поясов:

11.2 Конструкция кровли

Для заданного отапливаемого здания принимаем кровлю по Приложению 2 (6) с толщиной минераловатных плит повышенной твёрдости равной 120 мм со слоем пароизоляции и водоизоляционным слоем кровли из 3-х слоёв рубероида

11.3 Нагрузки на стропильную ферму

Вычисление суммарной расчётной постоянной и временной нагрузок, отнесённых к 1м2 покрытия

Вид нагрузки и расчёт	Нормативная нагрузка , кПа	Коэффициент надёжности по нагрузке	Расчётная нагрузка , кПа
1. Постоянная нагрузка от веса кровли: слой гравия в мастике 20мм. 3 слоя рубероида минераловатная плита повышенной жёсткости t = 120мм. Профилированный лист марки НС-30-750-0,6 прогоны,	0,40 0,15 0,29 0,07 0,05	1,3 1,3 1,2 1,05 1,05	0,52 0,2 0,35 0,074 0,06
Итого:	0,96		1,20
2. Стропильные фермы со связями	0,25	1,05	0,26