Оборудование участка железной дороги перегонными устройствами автоматики и телемеханики
случае перегорания любой из ламп
переездного светофора или обесточивания реле ДСН тыловыми контактами одного из
реле АО, БО или ДСН1 замыкаются перемычки между выводами 53-31, 43-41 и 42-41. В
линию посылается контрольный код, состоящий из импульсов и интервалов
длительностью 0,3 с. Контроль перегорания ламп и обесточивания реле ДСН осуществляется
независимо от состояния участка приближения.
Исправность работы комплекта мигающих
реле М и КМ проверяет реле КМК. При исправной работе реле М и КМ реле КМК постоянно
возбуждено. В случае нахождения поезда на участке приближения и неисправности
комплекта мигания (например, реле М не работает в импульсном режиме)
обесточивается реле КМ. Фронтовым контактом реле КМ выключается реле КМ К и не
возбуждается до устранения повреждения. Путем включения тылового контакта реле КМК
в цепь питания маятникового трансмиттера обеспечивается автоматическое
возбуждение реле КМ К после устранения повреждения, когда на участке приближения
нет поезда. При обесточенном состоянии реле КМК в линию подается контрольный
код, содержащий импульсы длительностью 0,3 с и интервалы 1 с.
При выключении основного или
резервного питания обесточиваются реле А и А1. Тыловыми контактами этих реле создается
перемычка между выводами 53-31. В линию посылается контрольный код с импульсами
и интервалами длительностью 1 с.
Если из-за неисправности
конденсаторного блока не возбуждается реле И после проследования поезда по
переезду, то реле ПК по мере удаления поезда от переезда работает как
повторитель реле И в режиме кодов КЖ, Ж и 3. Генератор посылает, в линию
контрольные коды, соответствующие кодам АЛС. По режиму горения контрольной
лампочки на табло дежурный определяет характер повреждения.
12. Расчет мощности сигнальных и переездных установок
В связи с тем, что
применены кодовые рельсовые цепи 25 Гц и переездная светофорная сигнализация, я
использую следующие данные:
Таблица 12.1 – Постоянные и технологические нагрузки на
линейный трансформатор от оборудования кодовой автоблокировки переменного тока
25 Гц.
| Наименование
нагрузок |
Потребляемая
мощность |
| Р, вт |
Q, вар |
S, ВА |
|
Дешифратор
автоблокировки типа ДА с учетом подогрева
Кодовый
трансмиттер типа КПТШ
Светофорная лампа
Генератор
диспетчерского контроля типа ГКШ
Блок питания типа
БПШ
Аварийные реле
типа АСШ2-220
Потери в
трансформаторе типа СОБС-2А
Обогрев шкафа с
учетом потерь в трансформаторе
типа СОБС-2А
Освещение шкафа и
переносная лампа
Электропаяльник
|
31,7
22,0
15,0
2,0
22,0
7,0
6,6
53,7
90,0
90,0
|
14,8
-
-
-
10,0
-
6,3
6,0
-
-
|
35,0
22,0
15,0
2,0
24,2
7,0
9,1
54,0
90,0
90,0
|
Таблица 12.2 – Постоянные и технологические нагрузки на
переездные установки на участках с кодовой автоблокировкой.
| Наименование
нагрузок |
Максимальная
длительная мощность |
| Р, вт |
Q, вар |
| 1.
Автоматическая
переездная сигнализация |
|
Лампы переездных
светофоров
Аварийное реле
типа АСШ2-12
Потери в
трансформаторе типа СОБС-2А
Аварийное реле
типа АСШ2-220
РТА в
совокупности с потерями в трансформаторе типа ПОБС-2А
Сигнальный выпрямитель
ВАК-13Б
Блок питания типа
БПШ
Освещение двух
релейных шкафов и переносная лампа
Электропаяльник
|
30,0
10,5
10,3
7,0
262,0
8,0
7,2
165,0
90,0
|
-
-
6,3
-
51,3
18,0
9,0
-
-
|
Таблица 12.3 – Расчетная мощность кодовых рельсовых цепей 25
Гц, потребляемая от ПЧ-50/25.
| Длина рельсовой
цепи, м |
Мощность занятой
кодовой РЦ при кодировании с |
| питающего конца |
релейного конца |
| P, Вт |
Q, вар |
S, ВА |
P, Вт |
Q, вар |
S, ВА |
|
До 500
501-1000
1001-1500
1501-2000
2001-2250
2251-2500
|
6
14
29
59
83
116
|
0,5
1
2
4
6
8
|
6
14
29
59
83
116
|
5
12
26
53
75
106
|
0,5
1
2
4
6
9
|
5
12
26
53
76
106
|
Таблица 12.4 – Расчетная мощность нагрузки ПЧ-50/25 на
линейный трансформатор 50 Гц.
|
Нагрузка РЦ 25 Гц
на ПЧ –50/25
|
Нагрузка ПЧ на
линейный трансформатор 50 Гц |
| P, Вт |
Q, вар |
S, ВА |
|
0 (холостой ход)
20
40
60
80
100
120
|
40
65
85
110
130
160
185
|
175
176
177
180
200
220
245
|
160
190
200
210
240
270
306
|
Максимальную
активную и реактивную составляющие мощности нагрузок сигнальной 
или переездной 
установок определяю по формулам:
где: 
- активная и реактивная составляющие
мощности i – го потребителя постоянных и технологических нагрузок релейных
шкафов;
– число постоянных и технологических
нагрузок установки;
- активная и реактивная составляющие
мощности ПЧ на сигнальной (переездной) установке, потребляемой от линейного
трансформатора;
- количество расчетных РЦ на установке;
- коэффициент усреднения мощности кодовой
рельсовой цепи ( = 0,58)
Полную мощность
нагрузок сигнальной (переездной) установки определяю по формуле:
При передаче
электроэнергии от линейного трансформатора к оборудованию сигнальной
(переездной) установки активные потери в кабеле определяю по формуле:
Полная мощность
нагрузки линейного трансформатора составляет:
По полученному
значению определяю мощность линейного трансформатора. Если полученное значение
мощности больше мощности трансформатора, то определяю коэффициент перегрузки по
формуле:
При расчете
мощностей постоянных и технологических нагрузок в релейных шкафах руководствуюсь
следующими предпосылками:
Ø на одиночных
сигнальных установках стоящих в створе паяльник и освещение одновременно в
обоих шкафах не включаются;
Ø на сигнальных и
переездных установках, при включении в релейном шкафу освещения, обогрев шкафа
выключается;
Ø на переездных (с
двумя шкафами) установках учитываю одновременное освещение обоих шкафов с
включением одной переносной лампы и одного электропаяльника.
Тогда
с учетом выше изложенного для сигнальных точек 1,6 получаем:
Pрцmax1,6 =
300Вт,
Qрцmax1,6 =706
вар,
Pnm1=160
Вт, Qnm1=37.1 вар, =
0,58,
Pnm6=286,3
Вт, Qnm6=31.1 вар,
Pnm1,6 =
Pnm1 + Pnm6 =286,3+160=446,3 Вт,
Qnm1,6 =
Qnm1+Qnm6 =37.1+31.1=68,2 вар,
Pc(1,6)=446,3+300*0.58=620,3
(Вт),
Qc(1,6)=68,2+706*0.58=477,68
(вар),
Sc(1,6)= 620,3 2+477,682
=782.911 (ВА),
DPk=620,3 *0.03=18,61 (Вт)
Sом(1,6)=
(620,3+18,61 ) 2+477,682
= 797.737 (ВА),
Т.к. по расчетам Sом(1,6)= 0.797кВт, то для
питания сигнальных установок 1,6 выбираю трансформатор со стандартным значением
мощности 1,25 кВт.
Для
сигнальных точек 3,4 получаем:
Pрцmax3,4 =
535Вт,
Qрцmax3,4 =805
вар,
Pnm3=160
Вт, Qnm3=37.1 вар, =
0,58,
Pnm4=286,3
Вт, Qnm4=31.1 вар,
Pnm3,4 =
Pnm3 + Pnm4 =286,3+160=446,3 Вт,
Qnm3,4 =
Qnm3+Qnm4 =37.1+31.1=68,2 вар,
Pc(3,4)=446,3+535*0.58=756,6
(Вт),
Qc(3,4)=68,2+805*0.58=535,1 (вар),
Sc(3,4)=
756,6 2+535,12
=926,7 (ВА),
DPk=756,6 *0.03=22,7 (Вт)
Sом(3,4)=
(756,6+22,7 ) 2+535,12
= 945,325 (ВА),
Т.к. по расчетам Sом(3,4)=0,945кВт,
то для питания сигнальных установок 3,4 выбираю трансформатор со стандартным
значением мощности 1,25 кВт.
Для 2-й сигнальной
установки получаем Pрцmax2 =245 Вт,
Qрцmax2 =397
вар,
Pnm2=286,3
Вт, Qnm2=37.1 вар, =
0,58,
Pc(2)=286,3+245*0.58=428,4(Вт),
Qc(2)=37.1+397*0.58=267,36(вар),
Sc(2)=
428,42+267,362 = 504,9(ВА),
DPk=428,4*0.03=12,85(Вт)
Sом(2)=515,9(ВА),
Т.к.
0.516кВт не превышает значение 0.63кВт, для питания сигнальной установки 2
выбираю трансформатор со стандартным значением мощности 0,63 кВт.
Для 5-й сигнальной
установки получаем Pрцmax5 =250 Вт,
Qрцmax5 =421
вар,
Pnm5=286,3
Вт, Qnm5=37.1 вар, =
0,58,
Pc(5)=286,3+250*0.58=431,3
(Вт),
Qc(5)=37.1+421*0.58=281,28(вар),
Sc(5)=
431,32+281,282 =514,915(ВА),
DPk=431,3*0.03=12,939(Вт)
Sом(5)=525,8 (ВА),
Т.к. 0.526кВт не
превышает значение 0.63кВт, для питания сигнальной установки 5 выбираю
трансформатор со стандартным значением мощности 0,63 кВт.
Расчет питающей
установки переезда
Pnmпер=590
Вт, Qnmпер=84.6 вар,
Pрцmax
=150 Вт Qрцmax=255 вар,
Рпер = Pnmпер+
Pрцmax=740 Вт
Qпер = Qnmпер+ Qрцmax=339,6
Sc(пер)=
7402+339,62 = 814,2(ВА),
DPk=740*0.03=22,2(Вт),
Sом(ПЕР)=834,43(ВА),
Т.к. Sом(ПЕР)=0.834кВт,
для питания переезда выбираю трансформатор со стандартным значением мощности
1,25 кВт.
13. Схемы рельсовых цепей на промежуточной станции
Схема
станции представлена на рисунке 8а.
На
станциях с электротягой переменного тока проектируют и строят непрерывные рельсовые
цепи переменного тока частотой 25 Гц с фазочувствительными путевыми реле типа
ДСШ-13. Основной схемой станционных рельсовых цепей является схема двухниточной
рельсовой цепи с двумя дроссель-трансформаторами и двусторонним наложением
кодовых сигналов АЛС. На питающем и релейном концах установлены дроссельтрансформаторы
типа ДТ-1-150 и трансформаторы типа ПРТ-А. Трансформатор ИТ на релейном конце
согласовывает сопротивления аппаратуры и рельсовой линии, а путевой
трансформатор ПТ на питающем конце питает рельсовую цепь. На релейном конце
параллельно путевому элементу реле П типа ДСШ-13 включен защитный блок ЗБ типа
ЗБ-ДСШ представляющий собой последовательный контур, настроенный на частоту
тягового тока 50 Гц, т.е. фактически этот блок выполняет роль заграждающего
фильтра путевого приемника П от помех тягового тока частотой 50 Гц.
На
рисунке 8 показана неразветвленная рельсовая цепь, кодируемая кодами АЛСН как с
питающего, так и с релейного концов, т.к. данная рельсовая цепь устанавливается
на главных путях, где предусмотрен безостановочный пропуск поездов. А именно
для путей – ЧДП, НП, НДП, ЧП, IП и IIП.
Рис.8
Неразветвленная рельсовая цепь частотой 25 Гц с двумя дроссель-трансформаторами
и наложением сигналов АЛС частотой 50 Гц для участков НДП, НП, ЧДП, ЧП и путей
IП и IIП.
На
рисунке 9 показана неразветвленная рельсовая цепь, которая кодами АЛСН не
кодируется потому, что она устанавливается на боковых путях 3П, 4П, 5П и 6П,
2/18П где безостановочный пропуск поездов не предусмотрен.
Рис.
9.
Неразветвленная рельсовая цепь частотой 25Гц без наложения
сигналов АЛСН частотой 25Гц для участков 5П, 3П,6П,4П,2/18П
На рисунке 10 показана разветвленная рельсовая цепь для
участка 2-6СП, 3-9СП,1-13СП. Данная цепь кодируется кодами