Реферат: Параметры, определяющие зону обнаружения вторичных моноимпульсных обзорных радиолокаторов

В отличие от первичных радиолокаторов при вторичной радиолокации дальность действия определяется системой уравнений

(1)

В этих уравнениях:

R ₃ – дальность действия вторичной РЛС по запросу;

R ₀ – дальность действия вторичной РЛС по ответу;

P ₃ – импульсная мощность запросчика;

Р ₀ – импульсная мощность ответчика;

G ₃ – коэффициент усиления антенны запросчика;

G ₀ – коэффициент усиления антенны ответчика;

P _пр.min.3 – чувствительность приемника запросчика;

P _пр.min.0 – чувствительность приемника ответчика;

S _А0 – эффективная площадь антенны ответчика;

S _А3 – эффективная площадь антенны запросчика;

L _∑3 – суммарные потери мощности по запросу;

L _∑0 – суммарные потери мощности по ответу;

Учитывая, что

,

система уравнений (1) может быть приведена к более удобному виду

, (2)

где λ₃ – длина волны при работе системы по запросу; λ₀ – длина волны при работе системы по ответу.

С энергетической точки зрения система вторичной радиолокации будет считаться оптимальной, если R ₃ = R ₀ ,

.

Учитывая, что и , получаем для оптимальной системы

.

Так как вторичная РЛС содержит в своем составе и наземное, и бортовое оборудование, и обе эти части взаимосвязаны, государственные стандарты и рекомендации ICAO и Евроконтроля устанавливают нормы не только на тактические, но и на технические параметры вторичных радиолокаторов и ответчиков.

Для уменьшения уровня внутрисистемных помех государственными стандартом и международными нормами рекомендуется выбирать эффективную излучаемую мощность запросчика, т.е. произведение , такой, чтобы она не превышала минимум, необходимый для обеспечения требуемой зоны обзора.

Для предотвращения излишних запусков ответчиков и уменьшения числа несинхронных ответов во вторичных ОРЛ должна быть предусмотрена возможность оперативного уменьшения эффективной излучаемой импульсной мощности.

Для запросчиков, работающих в селективных режимах, эффективная излучаемая мощность не должна превышать 58,5 дБ/Вт при углах места, превышающих минус , ограничивая мощность излучения до 52,5 дБ/Вт ниже радиогоризонта. Чувствительность приёмника ОРЛ при отношении сигнал/шум 0 дБ должна быть не хуже минус 122 дБ/Вт (6,31∙10^-13 Вт).

Мощность передатчика в импульсе самолётного ответчика должна быть не менее 300 и не более 800 Вт. Документ ICAO и государственный стандарт для ответчиков, работающих в селективных режимах, дают более корректную рекомендацию по этому поводу: пиковая выходная мощность каждого импульса ответа, измеренная на клеммах антенны, т.е. за вычетом всех потерь в фидерном тракте, должна лежать в пределах 21...27 дБ/Вт (126...501 Вт).

На высотах до 4570 м при тех же условиях разрешается иметь пиковую мощность в пределах 18,5...27 дБ/Вт (71...501 Вт).

Чувствительность приёмника ответчика по 90%-ному срабатыванию согласно должна составлять минус (104±4) дБ/Вт, т.е. лежать в пределах 1,58×10^-11 ...10^-10 Вт.

Для вторичных каналов, работающих на частотах 835, 837,5 и 840 МГц она должна быть равна минус 66±2 дБ/Вт, т.е. лежать в пределах 0,25×10^-6 ...0,4×10^-6 Вт.

Для ответчиков, работающих в селективных режимах, чувствительность ответчика принято ставить в зависимость от заданного процента ответов. При этом учитываются только правильные ответы, содержащие данные, соответствующие типу запроса.

Для запросов в режимах RBS и УBД, запросов общего вызова и запросов режима S минимальный пороговый уровень для приёмников селективных ответчиков должен определяться в зависимости от минимального входного уровня мощности, обеспечивающего 90%-ную вероятность ответа, и должен составлять минус (1043) дБ/Вт, т.е. лежать в приделах 2·10^-11 до 7,94·10^-11 Вт. Чувствительность приёмников, также как и выходную мощность передатчика ответчика, измеряют при этом на выходных (входных) клеммах антенны.

Для современных моноимпульсных вторичных РЛС и ответчиков характерны следующие значения параметров, определяющих их максимальную дальность действия:

– импульсная мощность передатчика запросчика P ₃ лежит в пределах 1,6...5,4 кВт с возможностью ступенчатого оперативного уменьшения на 3, 6 и 12 дБ ;

– импульсная мощность передатчика самолётного ответчика P ₀ в большинстве случаев лежит в пределах 126...500 Вт;

– чувствительность приёмников запросчиков P _np.min3 ориентировочно равна минус 110...120 дБ/Вт, соответствующие значения коэффициента шума К _ш равны 9...5 дБ;

– чувствительность приёмников ответчиков Р_{п р.min.о} равна минус 100...104 дБ/Вт с возможностью оперативного ухудшения при перегрузке ответчика излишне частыми запросами;

– коэффициент усиления антенны запросчика G ₃ равен 27...29 дБ;

– коэффициент усиления антенны ответчика G ₀ равен приблизительно 0 дБ;

– общий коэффициент потерь мощности в фидерном тракте запросчика L _ф.3 ориентировочно равен 4,5 дБ;

– общий коэффициент потерь мощности в фидерном тракте ответчика L _ф.d ориентировочно равен 3 дБ;

– максимальная дальность действия вторичных моноимпульсных РЛС по запросу и ответу R _max.з и P _max.0 обычно лежит в пределах 400...500 км для ВС, находящихся на высоте 12000 м;

– инструментальная дальность действия R _{max.инстр.} , определяемая в первую очередь параметрами аппаратуры обработки принимаемой информации, устанавливается обычно на уровне 256 морских миль (470 км).

Такой параметр, как максимальная дальность действия вторичной РЛС, даёт лишь ориентировочные представления о информационных возможностях радиолокатора.

Более полные сведения в этом плане дает такая характеристика радиолокатора, как его зона обнаружения, т. е. пространство, в пределах которого радиолокатор обнаруживает цели с вероятностными характеристиками, не хуже заданных.

Применительно к вторичной радиолокации понятие о зоне обнаружения несколько видоизменяется. В ней вместо эффективной отражающей площади цели вводятся параметры ответчика, определяется зона обнаружения не только по запросу, но и по ответу.

Кроме зоны обнаружения по координатной информации определяется также зона приёма дополнительной полётной информации с заданной вероятностью правильного воспроизведения передаваемой информации в условиях определённой помеховой обстановки.

В качестве основы для определения зоны обнаружения вторичной РЛС обычно принимается расчёт мощности, поступающей на вход приёмника ответчика Р _пр.0 при запросе или на вход приёмника запросчика Р _пр.3 при ответе в функции расстояния между радиолокатором и ВС R и угла места q°, под которым находится ВС:

при запросе ;

при ответе .

Затем находят превышение М принимаемой мощности над чувствительностью соответствующего приёмника P_{np. min.0} и P _{np. min.3} :

по запросу ;

по ответу .

Последней операцией является назначение пороговых значений М _3пор. и М_0пор., при которыхобеспечиваются необходимые вероятности обнаружение целей и правильного декодирования кодов дополнительной информации ответных сигналов.

Одновременно производится определение соответствующих предельных значений максимальной дальности действия R _{max 3} и R _max.0 и построение зон обнаружения по запросу и ответу в координатах дальность R_, высота Н с указанием углов места q.

Расчёт принимаемой мощности производится в соответствии с уравнениями (3), претерпевшими незначительные изменения по сравнению с уравнениями (2):

. (3)

В этих выражениях

; ,

где С – скорость распространения света; f ₃ = 1030 МГц; f ₀ =1090 МГц;

где L _зат (R ) – потери мощности из-за затухания радиоволн в атмосфере в функции расстояния R ;

L _pаc. (R ) – потери мощности из-за рассеивания радиоволн в атмосфере в функции расстояния;

L _ф3 – потери мощности в фидерном тракте запросчика;

L _ф0 – потери мощности в фидерном тракте ответчика;

L _∆G (q) – потери мощности, связанные с уменьшением коэффициента усиления антенны запросчика в зависимости от угла места по сравнению с максимальным коэффициентом усиления G ₃ антенны.

При этом предполагается, что коэффициент усиления антенны ответчика в реальных условиях не зависит от угла места.

Для удобства расчётов уравнения (3) обычно записываются в логарифмической форме и все значения величин, входящих в эти уравнения, подставляют в децибелах. Линейные величины R и λ берут в одинаковых единицах, например, в [км]. Тогда

Соответствующие превышения М будут записаны в этом случае следующим образом:

;

.

В качестве реального примера на рис. 2 показаны результаты расчёта превышения мощности, принимаемой самолётным ответчиком (кривые 1 и 3 ), и мощности, принимаемой запросчиком (кривые 2 и 4 ), над уровнем мощности, соответствующим чувствительности приёмника ответчика и чувствительности приёмника запросчика.

Кривые 1 и 2 относятся к случаю, когда коэффициент усиления антенны запросчика равен максимальному значению 27 дБ [L _∆G (q) = 0 дБ].

Для кривых 3 и 4 – угол q отличается от угла места, соответствующего максимуму ДНА в вертикальной плоскости, на –7°. Изменение коэффициента усиления антенны запросчика в этом случае будет равно –6 дБ [L _∆G (-7^о ) = -6 дБ].

В качестве исходных данных при этом принимались следующие наиболее характерные для моноимпульсных вторичных радиолокаторов и ответчиков значения:

Р ₃ = 4 кВт (36 дБ/Вт);

Р ₀ = 300 Вт (24,8 дБ/Вт);

G ₃ = 500 (27 дБ);

G ₀ = 1 (0 дБ);

λ₃ = 29,126.10^{-5 км (-35,36 дБ);}

λ₀ = 27,5210^{-5 км (-35,6 дБ/км);}

L _ф.3 =2,82 (4,5 дБ);

L _ф.о = 2 (3 дБ);

Р _пр.min.0 = 10^-10 Вт (-100 дБ/Вт);

Р _пр.min.3 = 1,26.10^-11 Вт (-109 дБ/Вт).

Значения потерь, связанных с затуханием L _зат (R ) и рассеянием L _рас (R ) радиоволн в атмосфере в функции расстояния между РЛС и ВС,

Потери мощности из-за уменьшения дифференциального коэффициента усиления запросной антенны при отклонении угла места Δθ от его значения, при котором коэффициент усиления имеет максимум, можно определить по ДН суммарного луча антенны в вертикальной плоскости, показанной на рис.4.

Представленная на рисунке ДН принадлежит антенне CSL-M моноимпульсного вторичного радиолокатора IRS-20MP/L фирмы Indra . Диаграмма является типичной для большинства антенн современных моноимпульсных вторичных РЛС.

Представленные на рис.2. графики относятся к случаям, когда угол места θ соответствует максимальному коэффициенту усиления суммарного лепестка ДН запросной антенны (кривые 1 и 3 ), а отклонение угла места Δθ от этого значения составляет –7⁰ .

Аналогичным образом, используя данные, представленные на рис.4, можно построить семейство таких же кривых превышения М для любых значений Δθ.

Далее, задаваясь определёнными пороговыми значениями превышения (на рис. 2. это – 8 и 10 дБ), по точкам пересечения кривых превышения, построенных для различных углов Δθ, с линиями порогов можно построить зоны обнаружения вторичной РЛС по запросу и ответу.

В качестве реального примера на рис. 5 показаны две такие зоны обнаружения по запросу, построенные для случаев, когда превышение принимаемых ответчиком сигналов над мощностью, соответствующей чувствительности приемника ответчика, составляет 8 дБ (кривая 1 ) и 10 дБ (кривая 2 ).

При этом предполагалось, что максимум вертикальной ДНА направлен под углом +7⁰ относительно линии горизонта, а все остальные параметры вторичной РЛС соответствуют данным, использованным при построении графиков, представленных на рис.2.

Аналогичным образом могут быть построены и зоны обнаружения вторичной системы по ответу.

Выбор порогов для кривых превышения зависит от требований, предъявляемых к вероятности правильного обнаружения цели и вероятности правильного декодирования принимаемой дополнительной информации. Очевидно, чем выше эти пороги, тем больше будут указанные вероятности, но тем меньше будут соответствующие зоны обнаружения.