Реферат: Электрические машины 4
Название: Электрические машины 4 Раздел: Промышленность, производство Тип: реферат | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1. ЗАДАНИЕ Произвести ориентировочный расчет основных параметров трехфазного двухобмоточного силового трансформатора, отвечающего указанным в таблице техническим условиям. 1.1. Выбор варианта Выбор варианта задания производится по двумпоследним цифрам шифра, присвоенного студенту. В таблице приведены основные технические условия, которым должен соответствовать спроектированный трансформатор и дополнительные требования по материалу и группе соединения обмоток трансформатора. Общим для всех вариантов является высшее напряжение (ВН) обмотки U2 = 35 кВ. Для четной последней цифрышифра (варианта) низкое напряжение (НН) обмотки U1 = 6,0 кВ, для нечетной цифры– U1 = 10 кВ. Магнитная система трансформатора плоская. При наличии учебного пособия [1] студенты могут изменить конструкциюмагнитной системы
П р и м е ч а н и я. 1. Напряжение в задании указано линейное. 2. Потери и ток холостого хода (х. х.) приведены для ориентировочной оценки полученных входе расчета величин. Трансформаторы – это наиболее распространённые устройства в современной электротехнике. Трансформаторы большой мощности составляют основу систем передачи электроэнергии от электростанций в линии электропередачи. Они повышают напряжение переменного тока, что необходимо для экономной передачи электроэнергии на значительные расстояния. В местах распределения энергии между потребителями применяют трансформаторы, понижающие напряжение до требуемых для потребителей значений. Наряду с этим, трансформаторы являются элементами электроустановок,где они осуществляют преобразование напряжения питающей сети до значений необходимых для работы последних. Трансформатором называется статическое электромагнитное устройство, имеющее две или более обмоток связанных индуктивно, и предназначенные для преобразования посредством электромагнитной индукции одной или нескольких систем переменного тока в одну или несколько других систем переменного тока. Обмотку, присоединённую к питающей сети, называют первичной, а обмотку, к которой подсоединяется нагрузка – вторичной. Обычно все величины, относящиеся к первичной обмотке трансформатора помечают индексом 1, а относящиеся к вторичной – индексом 2. Первичную обмотку трансформатора подсоединяют к питающей сети переменного тока. Ток первичной обмотки I1 имеет активную и индуктивную составляющие. При разомкнутой вторичной обмотке (холостой ход), вследствие действия индуктивной составляющей тока IОм, возникает магнитный поток, который намагничивает сердечник. Активная составляющая тока I определяется потерями, возникающими, в местах стали, при перемагничивании сердечника. Наибольшая часть потока Ф1 сцеплённого с первичной обмоткой, сцеплена также со всеми обмотками фазы и является потоком взаимоиндукции между обмотками, или главным рабочим потоком Ф. Другая часть полного потока Ф1 сцеплена не со всеми витками первичной и вторичной обмоток. Её называют потоком рассеивания. ЭДС обмотки пропорциональна числу её витков. Отношение ЭДС первичной и вторичной обмоток называется коэффициентом трансформации, который пропорционален отношению чисел витков первичной и вторичной обмоток. Устройство силовых трансформаторов Трансформаторы имеют магнитопроводящие сердечники и токопроводящие обмотки. Для лучшего охлаждения сердечники и обмотки мощных трансформаторов погружаются в бак, наполненный маслом. Сердечники трансформаторов состоят из стержней, на которых размещаются обмотки, и ярм, которые служат для проведения потока между стержнями. Различают два вида сердечников: стержневой и броневой. Броневой сердечник имеет разветвлённую магнитную систему, вследствие этого поток в ярме составляет половину от потока стержня, на котором расположены обмотки. Трёхфазные трансформаторы выполняются обычно стержневыми. Их сердечники состоят из расположенных в одной плоскости трёх стержней, соединённых ярмами. Магнитная система таких трансформаторов несколько несимметрична, так как магнитная проводимость потока крайних стержней и среднего – является неодинаковой. Вследствие изменения потока, в контурах стали сердечника индуктируется ЭДС, вызывающая вихревые токи, которые стремятся замкнуться по контуру стали, расположенному в поперечном сечении стержня. Для уменьшения вихревых токов, сердечники трансформатора набираются (шихтуются) из изолированных прямоугольных пластин электротехнической стали толщиной 0.5мм или 0.35мм. Для уменьшения зазоров в местах стыков, слои сердечника, набранные различными способами, чередуются через один. После сборки, листы верхнего ярма вынимаются и на стержнях устанавливаются обмотки, после чего ярмо вновь зашихтовывается. Листы сердечника изолируются лакомили бумагой, имеющей толщину 0.03мм, и стягиваются при помощи изолированных шпилек. По способу охлаждения трансформаторы разделяются на масляные, обмотки которых погружены в масло и сухие, охлаждаемые воздухом. Мощные силовые трансформаторы имеют масляное охлаждение. Трансформатор в большинстве случаев не является полностью твёрдым телом, а содержит большое количество жидкого масла, которое оказывает значительное влияние на теплопередачу. В большинстве случаев в трансформаторах электропередач применяются так называемые концентрические обмотки, которые имеют вид размещённых концентрически полых цилиндров (одна в другой). Обычно ближе к сердечнику размещается обмотка низшего напряжения, требующая меньшей толщины изоляции сердечника. В трансформаторах мощностью до 560 кВА концентрическая обмотка выполняется по типу цилиндрической обмотки, в большинстве случаев имеющей два слоя. Слои обмотки выполняются из провода круглого или прямоугольного сечения. Провод наматывается впритык по винтовой линии вдоль образующей цилиндра. В трансформаторах больших мощностей концентрическая обмотка низшего напряжения выполняется по типу винтовой, в которой между двумя соседними по высоте витками оставляется канал. В трансформаторах на напряжение 35 кВ и более применяют концентрическую обмотку, выполненную по типу непрерывной, в которой, отличие от винтовой, каждый виток состоит из нескольких концентрически намотанных витков обмотки. Катушки этой обмотки наматываются непрерывно одним проводом без пайки. При воздействии осевых сжимающих усилий, возникающих при внезапных коротких замыканиях, наиболее надёжными являются непрерывные обмотки. СОДЕРЖАНИЕ
2. ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ 2.1. Выбор марки стали, индукции в стержне и конструкции магнитной системы конструктивнойосновой трансформатора является его магнитная система (магнитопровод, сердечник). Стержни и ярмо с целью снижения потерь на вихревые токи набираются (шихтуются) из листов электротехнической стали толщиной 0,35; 0,3 или 0,27 мм и выполняются ступенчатыми для наибольшего заполнения площади круга сталью (рис. 2.1). Отношение сечения стали к общей площади круга учитывается в расчете коэффициентом круга Сечение ярма за счет увеличения его высоты обычно больше сечения стержня. Для заданного ряда мощностей коэффициент усиления ярма Выбираем сталь марки 3406, принимаем индукцию в стержне
Т а б л и ц а 2.1 Ориентировочные сведения о конструкции сердечника
Рис. 2.1. Конструкция стержня трансформатора Общий коэффициент заполнения активной сталью фактической площади круга, описанного вокруг ступенчатой фигуры стержня,
Отсюда Кс = 0,94·0,925 = 0,87 Для расчета предлагаются два варианта конструкции плоской магнитной системы: с четырьмя косыми стыками по углам, двумя прямыми в ярме и одним прямым в стержне (рис. 2.2, а); с шестью косыми стыками и двумя прямыми в ярме (рис. 2.2, б). 2.2. Расчет основных электрических величин Расчет трансформатора начинается с определения номинальных напря-жений и токов. В силовых трансформаторах нормального исполнения с целью уменьшения массы активных материалов принято располагать первой от стержня обмотку низшего напряжения, в связи с этим всем величинам, относящимся к обмотке НН, будет присваиваться индекс "1", а для обмотки ВН – индекс "2". Расчет обмоток производится по фазным напряжениям и токам, которые определяются по схеме соединения соответствующей обмотки. Напоминаем, что в обозначении группы соединения на первом месте всегда указывается схема обмотки ВН независимо от ее расположения на стержне Номинальные линейные токи при любой схеме соединения, А,
где
Фазные токи при соединении Y равны линейным: при соединении Д –
Фазные напряжения при соединении Y при соединении Д
Активная составляющая напряжения к. з., %,
где (Различие размерности в числителе и знаменателе не является опечаткой.) Реактивная составляющая, %,
где 2.3. Расчет основных размеров
а
01
= 15 мм (при а 12 = 27 мм; а 22 = 30 мм; l 02 = 75 мм. Находим соотношение между средней длиной витка и высотой обмоток:
где
Для заданного ряда мощностей и класса напряжения 35 кВ эти диапазоны составляют: для медных обмоток – 1,8 – 2,4; Примем диапазон равным 1,8. Ширина приведенного канала магнитного рассеяния , точнее ориентировочное ее значение определяется по формуле, мм:
где Ориентировочный диаметр стержня (диаметр окружности, описанной около ступенчатой фигурыстержня) находится по формуле, мм
где
Для дальнейшего расчета следует принять ближайший нормализованный диаметр стержня по следующей шкале, мм: 220; 225; 230; 240; 245; 250; 260; 270; 280; 290; 300; 310; 320; 330; 340; 350; 360; 370; 380; 390; 400; 420 . По принятомунормализованному диаметру пересчитывается параметр
находится предварительный средний диаметр витка, мм:
и ориентировочная высота обмотки, мм:
По принятому нормализованному диаметру можно найти также активное сечение стали стержня, мм2 :
и напряжение на один виток (ЭДС витка), B/ виток:
По заданным потерям к. з.
где
Плотность тока обычно лежит в пределах 2,5 – 3,5 А/мм2 для медных обмоток 3. РАСЧЕТ ОБМОТОК ТРАНСФОРМАТОРА конструкция (тип) обмотки определяется рядом параметров: током, напряжением, сечением витка, числом витков и т. п. Для заданного ряда мощностей и напряжений ориентировочно тип обмотки можно выбрать по данным табл. 3.1. . Т а б л и ц а 3.1 Область использования различных типов обмоток
Максимально допустимыйразмер проводника находится по формуле, мм:
где
3.2. Расчет обмотки НН Число витков обмотки НН определяется по ее фазному напряжению и напряжению на один виток (2.13):
![]() Найденное число витков округляется до ближайшего целого числа w 1 , после чего уточняются напряжение на один виток, В/виток,:
и индукция в стержне, Тл,:
которые используются во всех дальнейших расчетах. Ориентировочное сечение витка определяется по фазному токуобмотки и средней плотности тока:
После выбора проводников необходимо рассчитать реальную (уточненную) плотность тока первичной обмотки, которая и должна использоваться в ходе дальнейших расчетов. Зная число витков и ориентировочное сечение витка, можно выбрать тип обмотки и приступить к ее конструктивному расчету (см. подразд. 3.5 – 3.8). 3.3. Расчет обмотки ВН К выполнению данного расчета можно приступитьтолько после выполнения конструктивногорасчета обмотки НН. Число витков обмотки ВН при номинальном напряжении
где Ориентировочная плотность тока в обмотке ВН, А/мм2 ,
где Ориентировочное сечение витка,мм,
По полученным значениям выбираются тип обмотки, реальные размеры проводников, уточняются сечение витка и плотность тока. Однако прежде чем приступитьк конструктивному расчету обмотки ВН нужно рассчитать систему регулирования напряжения. 3.4. Регулирование напряжения В практике отечественного трансформаторостроения принято регулирование напряжения на стороне ВН. В настоящей работе предлагается выполнить расчет системы ПБВ (переключение без возбуждения) . При ПБВ обычно выполняется пять ступеней регулирования: от +5 до –5 % через 2,5 % от номинального напряжения. Приемлемые для заданного ряда мощностей схемы регулирования приведены на рис. 3.1. Существуют и другие схемы [1].
Рис. 3.1. Схемы регулирования Число витков на одной ступени регулирования
где
Число витков обмотки ВН на ответвлениях: 1,05 U2н – U 2н + 2 DU = ... , w 2 + 2w 2р = ...; 1,025 U2н – U 2н + DU = ... , w 2 + w 2р = ...; U2н – U 2н = .. , w 2 = ...; 0,975 U2н – U 2н + DU = ... , w 2 + w 2р = ...; 0,95 U2н – U 2н + 2 DU = ... , w 2 + 2w 2р = ... 3.5. Расчет цилиндрических одно- и двухслойных обмоток из прямоугольного провода Найдем ориентировочный допустимый осевой размер витка, мм:
где
По величине Реальное (уточненное) сечение витка обмотки НН , мм2 ,
где
Уточненная плотность тока в проводниках обмотки НН, А/мм2 ,
Реальный осевой размер обмотки, м,
где
Радиальный размер (толщина) однослойной обмотки, мм,
(при намотке на ребро двухслойнойобмотки, мм, –
(при намотке на ребро где Внутренний диаметр обмотки, мм,
Наружный диаметр обмотки, мм,
Поверхность охлаждения однослойной обмотки, м2 ,
где Поверхность охлаждения двухслойнойобмотки вдвое больше найденной по формуле (3.21). 3.6. Расчет винтовых обмоток При расчете винтовых обмоток следует выдерживать следующие условия: 1) осевой размер проводника b не должен существенно отличаться от ориентировочного размера витка и не должен превышать максимально допустимого значения, вычисленного по формуле (3.1); 2) количество проводов в витке одноходовой обмотки должно быть не менее четырех, в витке двухходовой обмотки – не менее восьми; 3) все провода должны иметь одинаковые размеры; 4) суммарное сечение витка должно быть близким к расчетному. Ориентировочный осевой размер витка одноходовой винтовой обмотки , мм:
Ориентировочный осевой размер проводника при наличии канала между ходами, мм,
при отсутствииканала (сдвоенные витки), мм,
где
Реальные осевой и радиальныйразмеры витка определяются по эскизу витка(рис. 3.4), наличиекоторого в пояснительнойзаписке обязательно. Рис. 3.4. Осевые и радиальные размеры витка Радиальный размер (толщина) обмотки, мм,
где Осевой размер (высота) обмотки, мм: одноходовая обмотка (рис. 3.4, а) –
двухходовая с каналами между ходами (рис. 3.4, б) –
двухходовая с плотным прилеганием ходов (рис. 3.4, в) –
Коэффициент 3.7. Расчет катушечной обмотки
Виток катушечной обмотки может включать в себя от одного до четырех проводников прямо-угольного сечения с одинаковыми размерами. Провод может быть взят с любым осевым размером при соблюдении условия Ориентировочное число катушек на одном стержне
где
Число витков в катушке (ориентировочно)
где Т а б л и ц а 3.3 Распределение числа витков
Осевой размер (высота) обмотки:
где
Высота обмотки ВН ни в коем случае не должна быть больше Радиальный размер (толщина) обмотки, мм:
Для обмотки на стороне ВН внутренний диаметр, мм,
Наружный диаметр, мм,
3.8. Расчет многослойной цилиндрической обмотки из круглого провода По найденному ранее ориентировочному сечению витка подбираем необходимый провод по таблице сортамента круглых проводов (табл. 3.4). Т а б л и ц а 3.4 Номинальные сечения круглых обмоточных проводов
Число витков в слое
где
Число слоев обмотки
Рабочее напряжение между двумя соседними слоями
где По найденному напряжению выбираем толщину междуслойной изоляции (табл. 3.5). При мощности трансформатора 1000 кВ×А и более толщина междуслойной изоляции должна быть не менее шести слоев (0,72 мм) Т а б л и ц а 3.5 Толщина междуслойной изоляции (кабельная бумага К-120 толщиной 0,12 мм)
Ширина канала между катушками а' 22 при высоте обмотки до 500 мм составляет 4 – 6 мм, при высоте обмотки от 500 до 1000 мм – 6 – 8 мм, свыше 1000 мм – 8 –10 мм. Радиальный размер (толщина) обмотки, мм,
Поверхность охлаждения может быть найдена по формуле, м2 :
Коэффициенты
4. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ 4.1. Определение массы обмоток Масса металла обмоток, кг,
где
4.2. Расчет потерь короткого замыкания Основные потери в обмотках находятся по формуле, Вт:
где
металла обмоток, при расчетной температуре 75о
С следует принять Расчетной температурой по ГОСТ 11677-75 при термостойкости изоляции класса А является 75о С. Коэффициент добавочных потерь: для прямоугольного провода –
для круглого провода –
где
Значения коэффициента α в формуле (4.3) или (4.4) принимаем: для прямоугольного медного провода – 95, алюминиевого – 37; для круглого провода – соответственно 44 и 17. Число проводников в осевом и радиальном направлении определяется типом обмотки и конструкцией витка. Для описанных выше обмоток эти величины могут быть определены по табл. 4.1. Т а б л и ц а 4.1 Число проводников в осевом и радиальном направлениях
Сечение отвода принимается равным сечению витка, длина отвода при соединении обмоток в «звезду» Масса металла отводов, кг,
Потери в стенках бака можно приблизительно определить по эмпирической зависимости, Вт:
Полные потери к. з. будут равны сумме найденных выше потерь, Вт:
Полные потери к. з. по формуле (4.9) не должны отличаться от заданных более чем на ±15 %. Косвенным контролем правильности расчетов может служить соотношение массы металла обмоток НН и ВН, следовательно, основные потери в них близки друг другу. 4 .3. Расчет напряжения короткого замыкания Находим средний диаметр канала рассеяния, мм,
ширину приведенного канала рассеяния, мм,
параметр
Активная составляющая напряжения к. з. (в процентах от номинального напряжения) :
Реактивная составляющая напряжения к. з., %,
где
Полное напряжение к. з., %,
Расчетное напряжение к. з. не должно отличаться от заданного более чем на ±5 %. Например, при заданном 5. РАСЧЕТ ПОТЕРЬ И ТОКА ХОЛОСТОГО ХОДА 5.1. Расчет массы стали Для ориентировочного расчета массы стали магнитной системы найдем следующие размеры (рис. 5.1), мм: высоту стержня где
расстояние между центрами стержней
где
Ориентировочная масса стали стержней, кг,
где
Масса стали ярма, кг,
где
Объем стали в углах магнитной системы, заштрихованных на рис. 5.1,
если при этом принять ориентировочную высоту ярма суммарная масса стали в углах, кг,
общая масса стали трансформатора, кг,
5.2. Расчет потерь холостого хода Для принятой марки стали и индукции в стержне Индукция в ярме Тогда потери х. х. (потери в стали) можем ориентировочно определить по выражению, Вт:
где
Т а б л и ц а 5.1Удельные потери, Вт / кг, холоднокатаной стали марок 3404 – 3407
5.3. Расчет намагничивающей мощности Намагничивающая мощность, необходимая для проведения магнитного потока по стальным участкам магнитопровода, находим по формуле, В×А:
где Воздушные зазоры, неизбежно появляющиеся при шихтовке, находим по формуле, В×А:
где
Для косых стыков индукция снижается в
а сечение напротив увеличивается в
С целью уменьшения трудозатрат, т. е. снижения стоимости и времени сборки трансформатора, в последнее время практикуется шихтовка сердечника в две пластины. Потери и ток х. х. в этом случае несколько возрастают. Полная намагничивающая мощность, В×А,
где Т а б л и ц а 5.2 Удельные намагничивающие мощности в сердечниках из холоднокатаных сталей и намагничивающие мощности в зазорах (стыках) магнитной системы
5.4. Расчет тока холостого хода Активная составляющая тока х. х., % [2, 3],
Реактивная составляющая тока х. х. (намагничивающий ток), %,
где Полный ток х. х., %,
|