Гидравлический расчет основного циркуляционного кольца
Расчет производится по удельным линейным потерям давления. Основное циркуляционное кольцо проходит через прибор на первом этаже наиболее нагруженного стояка из средних, т.е. стояк 5.
После выполнения расчета потери давления в основном циркуляционном кольце должны быть меньше  примерно на 10 % (запас).
Производим расчет коэффициентов местных сопротивлений на участках основного циркуляционного:
| Nуч |
Наименование местного сопротивления |
ξ |
Обоснование |
| 1 |
Задвижка параллельная  80
Отвод на 90◦ 80
|
0,5
0,5
Σ 1
|
11.12
11.12
|
| 2 |
Тройник на ответвление (разделение)
|
3,52
Σ 3,52
|
11.13
|
| 3 |
Кран шаровый 50
Тройник на ответвление (разделение)
|
2
6,3
Σ 8,3
|
11.13
|
| 4 |
Тройник на проход
Отвод на 90◦ 50 х2шт
|
0,76
0,5х2=1
Σ 1,76
|
11.14
11.12
|
| 5 |
Тройник на проход
 |
0,8
Σ 0,8
|
11.14
|
| 6 |
Тройник на проход
 |
0,8
Σ 0,8
|
11.14
|
| 7 |
Тройник на проход
 |
0,82
Σ 0,82
|
11.14
|
| 8 |
Тройник на ответвление (разделение)
Кран шаровый 25
Отвод на 90◦ 25 х2шт
Тройник на проход G=1
|
2,85
2
0,5х2=1
0,7
Σ 6,55
|
11.13
11.12
11.14
|
| 9 |
Тройник на ответвление (разделение)
Утка гнутая под углом 45◦ 20 х2шт
Стальной радиатор «Prado» тип 22
Терморегулирующий клапан 20
Тройник на ответвление (слияние)
|
8
0,7х2=1,4
13
ΔP=10кПа
-2,53
Σ 19,87
|
11.13
11,12
www.prado.ru
Danfoss
11.13
|
| 10 |
Тройник на ответвление (слияние)
Кран шаровый 25
Отвод на 90◦ 25 х2шт
Тройник на проход G=1
|
-2,72
2
0,5х2=1
0,7
Σ 0,98
|
11.13
11.12
11.14
|
| 11 |
Тройник на проход
Отвод на 90◦ 40 х2шт
|
0,8
0,5х2=1
Σ 1,8
|
11.14
11.12
|
| 12 |
Тройник на проход
|
0,785
Σ 0,785
|
11.14
|
| 13 |
Тройник на проход
Отвод на 90◦ 50 х2шт
|
0,805
0,5х2=1
Σ 1,805
|
11.14
11.12
|
| 14 |
Тройник на проход
|
0,78
Σ 0,78
|
11.14
|
| 15 |
Отвод на 90◦ 50
Кран шаровый 50
Тройник на ответвление (слияние)
|
0,5
2
3,1
Σ 5,6
|
11.12
11.13
|
| 16 |
Тройник на ответвление (слияние)
|
5
Σ 5
|
11.13
|
| 17 |
Задвижка параллельная 80
Отвод на 90◦ 80
|
0,5
0,5
Σ 1
|
11.12
11.12
|
| 18 |
Тройник на ответвление (разделение)
|
1,44
Σ 1,44
|
11.13
|
Гидравлический расчет основного циркуляционного кольца
| N уч. |
Q, Вт |
G, кг/ч |
L, м |
Ду, мм |
ω, м/с |
R, Па/м |
RL, Па |
∑ξ |
z, Па |
RL+z, Па |
| 1 |
256005 |
9741 |
2,9 |
80 |
0,508 |
40 |
116 |
1 |
127 |
243 |
| 2 |
186415 |
7093 |
6,4 |
80 |
0,372 |
22 |
140,8 |
3,52 |
275 |
416 |
| 3 |
93360 |
3552 |
3,5 |
50 |
0,477 |
65 |
227,5 |
8,3 |
993 |
1221 |
| 4 |
84600 |
3219 |
2,3 |
50 |
0,437 |
55 |
126,5 |
1,76 |
185 |
312 |
| 5 |
72615 |
2763 |
6,8 |
50 |
0,371 |
40 |
272 |
0,8 |
66,9 |
339 |
| 6 |
62480 |
2377 |
1 |
50 |
0,319 |
30 |
30 |
0,8 |
50 |
80 |
| 7 |
52345 |
1992 |
6,8 |
40 |
0,438 |
75 |
510 |
0,82 |
94,6 |
605 |
| 8 |
11935 |
454 |
1,8 |
25 |
0,209 |
30 |
54 |
6,55 |
151 |
205 |
| 9 |
2703 |
103 |
1,1 |
20 |
0,086 |
8,5 |
9,35 |
19,87 |
ΔP(т.к)=10кПа 70,6 |
10080 |
| 10 |
11935 |
454 |
2,3 |
25 |
0,209 |
30 |
69 |
0,98 |
21,6 |
91 |
| 11 |
52950 |
2015 |
2,3 |
40 |
0,438 |
75 |
172,5 |
1,8 |
189 |
362 |
| 12 |
61745 |
2349 |
6,6 |
50 |
0,319 |
30 |
198 |
0,785 |
50 |
248 |
| 13 |
70505 |
2683 |
2,3 |
50 |
0,361 |
38 |
87,4 |
1,805 |
127 |
214 |
| 14 |
82490 |
3139 |
6,8 |
50 |
0,437 |
55 |
374 |
0,78 |
92,5 |
467 |
| 15 |
93360 |
3552 |
5,8 |
50 |
0,477 |
65 |
377 |
5,6 |
662 |
1039 |
| 16 |
128085 |
4874 |
34,9 |
65 |
0,363 |
26 |
907,4 |
5 |
325 |
1232 |
| 17 |
256005 |
9741 |
3,7 |
80 |
0,508 |
40 |
148 |
1 |
127 |
275 |
| 18 |
176581 |
6073 |
0,5 |
65 |
0,442 |
38 |
19 |
1,44 |
189 |
208 |
| 17635 |
| (RL+z)х1,1, Па |
19398 |
вывод
Гидравлический расчет второстепенных циркуляционных колец
Второстепенные циркуляционные кольца состоят из общих участков основного кольца (уже рассчитанных) и дополнительных (не общих) еще не рассчитанных участков. Их гидравлический расчет проводится с увязкой потерь давления, которая должна быть не более  5 %.
Вначале рассчитывается второстепенное циркуляционное кольцо через ближний к тепловому пункту стояк 9 и прибор на первом этаже. Располагаемое циркуляционное давление для гидравлического расчета не общих участков, параллельно соединенных с участками основного циркуляционного кольца, т. е. еще не рассчитанных участков 19 – 24, определяется путем сложения известных потерь давления на участках с 4 по 10
Расчет коэффициентов местных сопротивлений на участках трубопроводов второстепенного циркуляционного кольца через стояк 9
| Nуч |
Наименование местного сопротивления |
ξ |
Обоснование |
| 19 |
Тройник на ответвление (разделение)
Кран шаровый 25
Отвод на 90◦ 25 х2шт
Тройник на проход G=1
|
10
2
0,5х2=1
0,7
Σ 13,7
|
11.13
11.12
11.14
|
| 20 |
Тройник на ответвление (разделение)
Утка гнутая под углом 45◦ 20 х2шт
Стальной радиатор «Prado» тип 22
Терморегулирующий клапан 20
Тройник на ответвление (слияние)
|
8,46
0,7х2=1,4
13
ΔP=10кПа
-2,9
Σ 19,96
|
11.13
11,12
www.prado.ru
Danfoss
11.13
|
| 21 |
Тройник на ответвление (слияние)
Кран шаровый 25
Отвод на 90◦ 25 х4шт
Тройник на проход G=1
Тройник на проход
|
2
2
0,5х4=2
0,7
3,3
Σ 10
|
11.13
11.12
11.14
11.14
|
| 22 |
Тройник на проход
 |
1,18
Σ 1,18
|
11.14
|
| 23 |
Тройник на проход
 |
0,93
Σ 0,93
|
11.14
|
| 24 |
Тройник на проход
 |
0,9
Σ 0,9
|
11.14
|
Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца через стояк 19 и прибор на первом этаже
| N уч. |
Q, Вт |
G, кг/ч |
L, м |
Ду, мм |
ω, м/с |
R, Па/м |
RL, Па |
∑ξ |
z, Па |
RL+z, Па |
| 19 |
8760 |
333 |
1,8 |
25 |
0,154 |
17 |
30,6 |
13,7 |
164 |
195 |
| 20 |
1952 |
74 |
1,1 |
20 |
0,06 |
4,5 |
4,95 |
19,96 |
ΔP(т.к)=10кПа 35,2 |
10040 |
| 21 |
8760 |
333 |
4,6 |
25 |
0,154 |
17 |
78,2 |
10 |
117 |
195 |
| 22 |
20745 |
789 |
6,8 |
25 |
0,361 |
85 |
578 |
1,18 |
127 |
705 |
| 23 |
30880 |
1175 |
1 |
32 |
0,372 |
70 |
70 |
0,93 |
66,9 |
137 |
| 24 |
41015 |
1561 |
6,8 |
40 |
0,336 |
45 |
306 |
0,9 |
54,9 |
361 |
| 11633 |
Невязка расчета
 , что допустимо.
Рассчитывается второстепенное циркуляционное кольцо через наиболее удаленный от теплового пункта стояк 1 и прибор на первом этаже.
Располагаемое циркуляционное давление для гидравлического расчета не общих участков, параллельно соединенных с участками основного циркуляционного кольца, т. е. еще не рассчитанных участков 25 – 30, определяется путем сложения известных потерь давления на участках с 8 по 14
Коэффициенты местных сопротивлений на участках трубопроводов второстепенного циркуляционного кольца через стояк 1
| Nуч |
Наименование местного сопротивления |
ξ |
Обоснование |
| 25 |
Тройник на проход
Отвод на 90◦ 40 х2шт
|
0,9
0,5х2=1
Σ 1,9
|
11.14
11.12
|
| 26 |
Тройник на проход
|
0,89
Σ 0,89
|
11.13
|
| 27 |
Тройник на проход
Отвод на 90◦ 32 х2шт
|
0,97
0,5х2=1
Σ 1,97
|
11.13
|
| 28 |
Тройник на проход
Отвод на 90◦ 25
Кран шаровый 25
Отвод на 90◦ 25 х2шт
Тройник на проход G=1
|
2,6
0,5
2
0,5х2=1
0,7
Σ 6,8
|
11.14
11.12
11.12
11.14
|
| 29 |
Тройник на ответвление (разделение)
Утка гнутая под углом 45◦ 20 х2шт
Стальной радиатор «Prado» тип 22
Терморегулирующий клапан
Тройник на ответвление (слияние)
|
8
0,7х2=1,4
13
ΔP=10кПа
-2,53
Σ 19,87
|
11.13
11,12
www.prado.ru
Danfoss
11.13
|
| 30 |
Кран шаровый 25
Отвод на 90◦ 25 х2шт
Тройник на проход G=1
Тройник на ответвление (слияние)
|
2
0,5х2=1
0,7
-3,92
Σ -0,22
|
11.12
11.14
11.13
|
Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца через стояк 1 и прибор на первом этаже
| N уч. |
Q, Вт |
G, кг/ч |
L, м |
Ду, мм |
ω, м/с |
R, Па/м |
RL, Па |
∑ξ |
z, Па |
RL+z, Па |
| 25 |
40410 |
1538 |
2,3 |
40 |
0,336 |
45 |
104 |
1,9 |
109 |
213 |
| 26 |
31615 |
1203 |
6,6 |
32 |
0,386 |
75 |
495 |
0,89 |
72,5 |
568 |
| 27 |
22855 |
870 |
2,3 |
32 |
0,271 |
38 |
87 |
1,97 |
71,3 |
159 |
| 28 |
10870 |
414 |
8,6 |
25 |
0,193 |
26 |
224 |
6,8 |
130 |
354 |
| 29 |
2478 |
94 |
1,1 |
20 |
0,077 |
7 |
8 |
19,87 |
ΔP(т.к)=10кПа 55 |
10063 |
| 30 |
10870 |
414 |
2,3 |
25 |
0,193 |
26 |
60 |
-0,22 |
0 |
52 |
| 11407 |
Невязка расчета
 , что допустимо.
Необходимо выполнить расчет стояка, так система отопления вертикальная.
Гидравлический расчет циркуляционных колец, проходящих через приборы на разных этажах (третий и пятый) стояка 5, сводится к выбору диаметра труб с увязкой потерь давления на параллельно соединенных участках, так как общие участки циркуляционных колец уже рассчитаны. При этом учитывается изменение естественного циркуляционного давления для приборов, размещаемых на различных этажах. Невязка расчета должна составлять +15 %.
Гидравлический расчет циркуляционного кольца через прибор на 3 этаже
Рассчитываем располагаемое циркуляционное давление :
Коэффициенты местных сопротивлений на участках 31-35 трубопроводов стояка 5
| Nуч |
Наименование местного сопротивления |
ξ |
Обоснование |
| 31 |
Тройник на проход
|
0,9
Σ 0,9
|
11.14
|
| 32 |
Тройник на проход
|
0,92
Σ 0,92
|
11.14
|
| 33 |
Тройник на ответвление
Утка гнутая под углом 45◦ 20 х2шт
Стальной радиатор «Prado» тип 22
Терморегулирующий клапан
Тройник на ответвление (слияние)
|
4,36
0,7х2=1,4
13
ΔP=10кПа
-2,9
Σ 15,86
|
11.13
11,12
www.prado.ru
Danfoss
11.13
|
| 34 |
Тройник на проход
|
0,92
Σ 0,92
|
11.14
|
| 35 |
Тройник на проход
|
0,9
Σ 0,9
|
11.14
|
Гидравлический расчет циркуляционного кольца через прибор на 3 этаже
| N уч. |
Q, Вт |
G, кг/ч |
L, м |
Ду, мм |
ω, м/с |
R, Па/м |
RL, Па |
∑ξ |
z, Па |
RL+z, Па |
| 31 |
9232 |
351 |
3 |
25 |
0,164 |
19 |
57 |
0,9 |
13,3 |
70 |
| 32 |
6979 |
266 |
3 |
20 |
0,187 |
36 |
108 |
0,92 |
15,8 |
124 |
| 33 |
2253 |
86 |
1,1 |
20 |
0,071 |
6 |
6,6 |
15,86 |
ΔP(т.к)=10кПа 38,4 |
10045 |
| 34 |
6979 |
266 |
3 |
20 |
0,187 |
36 |
108 |
0,92 |
15,8 |
124 |
| 35 |
9232 |
351 |
3 |
25 |
0,164 |
19 |
57 |
0,9 |
13,3 |
70 |
| 10433 |
Невязка расчета
 что допустимо.
Гидравлический расчет циркуляционного кольца через прибор на 5 этаже
Рассчитываем располагаемое циркуляционное давление :
Коэффициенты местных сопротивлений на участках трубопроводов стояка 5
| Nуч |
Наименование местного сопротивления |
ξ |
Обоснование |
| 31 |
Тройник на проход
|
0,9
Σ 0,9
|
11.14
|
| 32 |
Тройник на проход
|
0,92
Σ 0,92
|
11.14
|
| 36 |
Тройник на проход
|
1,18
Σ 1,18
|
11.14
|
| 37 |
Тройник на проход
Отвод на 90◦ 25 х2шт
Утка гнутая под углом 45◦ 20 х2шт
Стальной радиатор «Prado» тип 22
Терморегулирующий клапан
Тройник на проход
|
2,08
0,5х2=1
0,7х2=1,4
13
ΔP=10кПа
2,08
Σ 19,56
|
11.14
11.12
11.12
www.prado.ru
Danfoss
11.14
|
| 38 |
Тройник на проход
|
1,18
Σ 1,18
|
11.14
|
| 34 |
Тройник на проход
|
0,92
Σ 0,92
|
11.14
|
| 35 |
Тройник на проход
|
0,9
Σ 0,9
|
11.14
|
Гидравлический расчет циркуляционного кольца через прибор на 5 этаже
| N уч. |
Q, Вт |
G, кг/ч |
L, м |
Ду, мм |
ω, м/с |
R, Па/м |
RL, Па |
∑ξ |
z, Па |
RL+z, Па |
| 31 |
9232 |
351 |
3 |
25 |
0,164 |
19 |
57 |
0,9 |
13,3 |
70 |
| 32 |
6979 |
266 |
3 |
20 |
0,187 |
36 |
108 |
0,92 |
15,8 |
124 |
| 36 |
4726 |
180 |
3 |
20 |
0,151 |
24 |
72 |
1,18 |
23,5 |
96 |
| 37 |
2473 |
94 |
7,1 |
20 |
0,077 |
7 |
49,7 |
19,56 |
ΔP(т.к)=10кПа 55 |
10105 |
| 38 |
4726 |
180 |
3 |
20 |
0,151 |
24 |
72 |
1,18 |
23,5 |
96 |
| 34 |
6979 |
266 |
3 |
20 |
0,187 |
36 |
108 |
0,92 |
15,8 |
124 |
| 35 |
9232 |
351 |
3 |
25 |
0,164 |
19 |
57 |
0,9 |
13,3 |
70 |
| 10684 |
Невязка расчета
 что допустимо
|