Реферат: Магнитная цепь двигателя

Название: Магнитная цепь двигателя
Раздел: Рефераты по физике
Тип: реферат

Исходные данные для проектирования

Наименование заданных параметров и их условные обозначения	Двигатель
Номинальный режим работы	Продолжительный (S1)
Исполнение ротора	Короткозамкнутый
Номинальная отдаваемая мощность P 2 , кВт	4
Количество фаз статора m 1	3
Способ соединения фаз статора
Частота сети f , Гц	50
Номинальное линейное напряжение U , В	220/380
Синхронная частота вращения n 1 , об/мин	750
Степень защиты от внешних воздействий	IP44
Способ охлождения	ICO141
Исполнение по способу монтажа	IM1001
Климатические условия и категория размещения	У3
Вероятность безотказной работы обмотки за наработку 10 000 ч P об	0,9
Форма выступающего конца вала	Цилиндрическая
Способ соединения с приводным механизмом	Упругая муфта
Количество пар полюсов p , [1, 114]	4

Количество пар полюсов

Магнитная цепь двигателя

Размеры, конфигурация, материал

Высота оси вращения [1, стр. 115], [1, стр. 117]

мм (высота оси вращения ротора (якоря))

мм (расстояние от нижней части статора корпуса машины до опорной плоскости лап)

мм (высота (толщина) стенки статора)

мм (максимальный наружный диаметр сердечника)

мм (припуск на штамповку)

Ширина при однорядной штамповке 240 мм.

Двигатель выполняется с литой станиной [1, стр. 117]. Листы статора штампуются из резанной ленты, ширина которой на превышает 500 мм.

(т.к. мм (что соответствует мм)).

Наружный диаметр сердечника

мм

Внутренний диаметр сердечника

мм

т.к. мм

Расчетную мощность определяют по формуле

Значение [1, стр. 117]

Среднее значение [1, стр. 118]

Вт

Определим длину сердечника статора .

Для начала найдем длину сердечника [1, стр. 23]

для примем

Форма паза – трапециедальная полузакрытая

Тип обмотки – однослойная всыпная концентрическая [1, стр. 119]

Среднее значение [1, стр. 120]

А/см

Среднее значение [1, стр. 120]

Тл

Т.к. количество полюсов отличается от , то принятые значения и умножаем на поправочный коэффициент и . [1, стр. 121]

; .

При выполнении двигателя с изоляцией класса H[1, стр. 76] – значение принятое с учетом должно быть умножено на коэффициент [1, стр.121]

А/см

Тл

Длина сердечника

мм

Примем мм.

Отношение [1, стр. 122]

Значение [1, стр. 122]

При количестве полюсов, отличающихся от , значение , должно быть умножено на поправочный коэффициент , для электродвигателя со степенью защиты IP44 [1, стр. 122].

Т.к. не превышает , следовательно – расчеты выполнены ранее – верны.

Сердечник статора

Сердечник собирают из определенных отштампованных листов электрической стали толщиной 0,5 мм , имеющих для уменьшения потерь в стали от вихревых токов.

Марка стали 2013.

Для стали 2013 обычно используют изолирование листов оксидированием (коэффициент заполнения стали )[1, стр. 122]

Количество пазов сердечника статора[1, стр. 123]

выбираем равной целому числу [1, стр. 123]

Примем

Сердечник ротора

Сердечник собирают из отдельных отштампованных листов электрической стали толщиной 0,5 мм .

Марка стали и изоляционные покрытия такие же, как в статоре.

Марка стали 2013.

Изолирование листов - оксидированием (коэффициент заполнения стали )[1, стр. 123]

Скос пазов

Воздушный зазор между статором и ротором , мм [1, стр. 124]

мм

Наружный диаметр сердечника ротора (мм) по формуле[1, стр. 123]

мм

Для высот осей вращения мм внутренний диаметр листов ротора определяется по формуле[1, стр. 124]

мм

Длину сердечника ротора принимают равной длине сердечника статора для мм[1, стр. 124]

мм

Количество пазов для двигателя с короткозамкнутым ротором выбираем в зависимости от и наличия скоса пазов в роторе. Принимаем : ; пазы со скосом (35, 44, 61, 63, 65)[1, стр. 125]. Уточняем : при

мм , , ,

Обмотка статора

В асинхронных двигателях с мм обычно выполняют однослойные всыпные обмотки [1, стр. 127]

Коэффициент распространения по формуле[1, стр. 129]

Однослойную обмотку выполняют с диаметральным шагом по пазам [1, стр. 129]

т. к. равняется целому числу [1, стр. 129]

Коэффициент укорачивания[1, стр. 129]

Обмоточный коэффициент[1, стр. 129]

Предварительное значение магнитного потока (Вб)[1, стр. 129]

где – окруленное значение расчетной длины сердечника статора; при отсутствии радиальных вентиляционных каналов принимаем равной [1, стр. 129]

мм

Вб

Предварительное количество витков в обмотке фазы[1, стр. 129]

Предварительное количество эффективных проводников в пазу [1, стр. 129]

где – количество параллельных ветков обмотки статора, которое должно быть одним из делителей числа полюсов, например возможное значение [1, стр. 129]. В нашем случае

Примем

Уточняем предварительно установленные параметры , , [1, стр. 130]:

Уточняем значение магнитного потока (Вб)[1, стр. 130]

Вб

Уточняем значение индукции в воздушном зазоре (Тл)[1, стр. 130]

Тл

Предварительное значение номинального фазного тока (А)[1, стр. 130]

Уточненная линейная нагрузка статора (А/см)[1, стр. 130]

А/см

Полученное значение не отличается от предварительного более чем на 10%, следовательно предварительные расчеты являются верными, продолжаем расчет[1, стр. 130].

Среднее значение магнитной индукции в спине статора[1, стр. 130]

Тл

Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора[1, стр. 130]

мм

Обмотка статора с трапециедальными полузакрытыми пазами

Полузакрытые пазы статора обычно вимеют трапецеидальную форму [1, стр. 130].

Магнитная индукция в зубцах статора [1, стр. 130]

Тл

Ширина зубца[1, стр. 131]

мм

При сборке сердечника размеры пазов в штампе и в свету (после обмотки сердечника) не совпадают из-за неизбежного смещения листов друг относительно друга. Припуски на сборку сердечников статора и ротора электродвигателей с мм по ширине и высоте соответствует 0,1 мм[1, стр. 131].

Размеры трапециедальных пазов:

Высота спинки статора[1, стр. 131]

мм

Высота паза[1, стр. 131]

мм

Большая ширина паза[1, стр. 131]

мм

Меньшая ширина паза [1, стр. 131]

где мм – высота шлица [1, стр. 131]

– ширина шлица, мм

Предварительное значение ширины шлица [1, стр. 131]

мм

Проверка правильности определения и исходя из требования [1, стр. 131]

Площадь поверхности сечения паза в штампе (мм² ) [1, стр. 131]

мм²

Площадь поперечного сечения паза в свету (мм² ) [1, стр. 131]

мм²

Площадь поперечного сечения корпусной изоляции (мм² ) [1, стр. 131]

– среднее значение односторонней толщины корпусной изоляции, мм

мм²

Площадь поперечного сечения прокладок между верхней и нижней катушкой в пазу, на дне паза и под клином (мм² ) [1, стр. 131]

мм²

Площадь поперечного сечения паза занимаемого обмоткой (мм² ) [1, стр. 131]

мм²

Задавшись , определяем произведение [1, стр. 132]

Пусть количество элементарных проводов в эффективном

Диаметр изоляционного провода (мм) [1, стр. 132]

мм

По приложению 1 [1, стр. 384] находим ближайший стандартизированный диаметр , соответствующий ему диаметр неизолированного провода и площадь сечения [1, стр. 132].

мм; мм; мм² .

Уточняем коэффициент заполнения паза и ширину шлица (мм) [1, стр. 132]

мм

Т.к. , мм

Плотность тока в обмотке статора (А/мм² ) [1, стр. 132]

(А/мм² )

Уровень удельной тепловой нагрузки статора от потерь в обмотке в значительной мере определяет ожидаемое превышение температуры обмотки, этот уровень характерезуется произведением линейной нагрузки на плотность тока в обмотке (А² /(см·мм² )) [1, стр. 132]

(А² /(см·мм² ))

[1, стр. 133]

(А² /см·мм² )

Размеры (мм) элементов обмотки:

Среднее зубцовое деление статора [1, стр. 133]

мм

Средняя ширина катушки обмотки статора

мм

Средняя длина одной лобовой части катушки

мм

Средняя длина витка обмотки

мм

Длина вылета любой части обмотки (мм) при мм

мм

Обмотка короткозамкнутого ротора

В двигателях с мм пазы обычно выполняют полузакрытыми

Определение размеров пазов ротора:

Высота паза (мм) [1, стр. 143]

Расчетная высота спинки ротора (мм) для мм[1, стр. 143]

мм

Магнитная индукция в спинке ротора (Тл) [1, стр. 142]

Тл

Зубцовое деление по наружному диаметру ротора (мм) [1, стр. 142]

мм

Магнитная индукция в зубцах ротора (Тл) [1, стр. 141]

Тл

Ширина зубца (мм) [1, стр. 142]

мм

Меньший радиус паза (мм) [1, стр. 143]

мм

Больший радиус паза (мм) [1, стр. 143]

мм [1, стр. 142]

Расстояние между центрами радиусов (мм) [1, стр. 143]

[1, стр. 142]

Проверка правильности определения и исходя из условия

Т.к. проверка прошла успешно – можем продолжить расчет.

Площадь поперечного сечения стержня, равная площади поперечного сечения паза в штампе (мм² ) [1, стр. 143]

мм²

Короткозамыкающее кольцо обмотки ротора

Размеры короткозамыкающего кольца:

Поперечное сечение кольца (мм² ) литой клетки [1, стр. 145]

мм²

Высота кольца (мм) литой клетки [1, стр. 145]

мм

Длина кольца (мм) [1, стр. 145]

мм

Средний диаметр кольца (мм) литой клетки [1, стр. 145]

мм

Вылет лобовой обмотки (мм) [1, стр. 145]

мм

где мм – длина лобовой части стержня; – коэффициент, учитывающий изгиб стержня.

Расчет магнитной цепи

МДС для воздушного зазора

Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного сопротивления воздушного зазора вследствие зубчатого строения статорас [1, стр. 151]

То же, с учетом ротора

Коэффициент, учитывающий уменьшение магнитного сопротивления воздушного зазора при наличии радиальных каналов на статоре или на роторе . При отсутствии радиальных каналов (на статоре или на роторе) следует принимать [1, стр. 151].

Общий коэффициент воздушного зазора [1, стр. 151]

МДС для воздушного зазора (А) [1, стр. 151]

МДС для зубцов при трапециальных полузакрытых пазах статора

При Тл, Тл

Зубцовое деление на 1/3 высоты зубца (мм) [1, стр. 152]

мм

Коэффициент зубцов [1, стр. 152]

При Тл напряженность магнитного поля (А/см) [1, стр. 152]

А/см (приложение 14) [1, стр. 395]

Средняя длина пути магнитного потока (мм) [1, стр. 152]

мм

МДС для зубцов (А) [1, стр. 152]

МДС для зубцов при овальных полузакрытых и закрытых пазах ротора

При Тл, Тл

Напряженность магнитного поля (А/см) [1, стр. 153]

А/см (приложение 8)

Средняя длина пути магнитного потока (мм) [1, стр. 153]

мм

МДС для зубцов (А) [1, стр. 153]

МДС для спина статора

При Тл

Напряженность магнитного поля (А/см) [1, стр. 154]

А/см (приложение 11) [1, стр. 393]

Средняя длина пути магнитного потока (мм) [1, стр. 154]

мм

МДС для спина статора (А) [1, стр. 154]

МДС для спина ротора

При Тл

Напряженность магнитного поля (А/см) [1, стр. 154]

А/см (приложение 5) [1, стр. 390]

Средняя длина пути магнитного потока (мм) [1, стр. 154]

мм

МДС для спина ротора (А) [1, стр. 155]

Параметры магнитной цепи

Суммарное МДС магнитной цепи на один полюс (А) [1, стр. 155]

Коэффициент насыщения магнитной цепи [1, стр. 155]

Намагничивающий ток (А) [1, стр. 155]

То же, в относительных единицах [1, стр. 155]

о.е.

ЭДС холостого хода (В) [1, стр. 155]

Главное индуктивное сопротивление (Ом) [1, стр. 155]

Ом

То же, в относительных единицах [1, стр. 155]

о.е.

Активные и индуктивные сопротивления обмоток

Определение активных и индуктивных сопротивлений статора и ротора – параметров схемы замещения асинхронных машин – необходимо для расчета режиа холостого хода, номинальных параметров, рабочих ипусковых характеристик.

Сопротивление обмотки статора

Активное сопротивление обмотки фазы при 20 ºC(Ом) [1, стр. 158]

Ом

То же (о.е.) [1, стр. 158]

о.е.

Проверка правильности определения (о.е.) [1, стр. 158]

о.е.

Коэффициенты учитыающие укорочение шага [1, стр. 158]

При , примем

Коэффициент проводимости рассеивания трапециедального полузакрытого паза [1, стр. 158]

где , – размеры частей обмоток и паза, определяемые по табл. 9-21 [1, стр. 159]

мм; мм

Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на противодимость дифференциального рассеяния [1, стр. 158]

Коэффициент выбираем по табл. 9-22 [1, стр. 159].

Коэффициент дифференциального рассеивания статора выбираем по табл. 9-23 [1, стр. 159].

Коэффициент проводимости дифференциального рассеивания [1, стр. 158]

Полюсное деление (мм) [1, стр. 158]

мм

Коэффициент проводимости рассеивания лобовых частей обмотки [1, стр. 158]

Коэффициент проводимости рассеивания обмотки статора [1, стр. 158]

Индуктивное сопротивление обмотки фазы статора (Ом) [1, стр. 158]

Ом

Индуктивное сопротивление обмотки фазы статора (о.е.) [1, стр. 158]

о.е.

Проверка правильности определения (о.е.) [1, стр. 158]

о.е.

Сопротивление обмотки короткозамкнутого ротора

с овальными полузакрытыми пазами

Активное сопротивление стержня клетки при 20 ºC (Ом) [1, стр. 160]

Ом

Коэффициент приведения тока кольца к току стержня [1, стр. 160]

Сопротивление короткозамыкающих колец, приведенное к току стержня при 20 ºC (Ом) [1, стр. 160]

Ом

Центральный угол скоса пазов (рад) [1, стр. 160]

рад

Коэффициент скоса пазов ротора по рис. 9-16 [1, стр. 160]

Коэффициент приведения сопротивления обмотки ротора к обмотке статора [1, стр. 160]

Активное сопротивление обмотки ротора при 20 ºC, приведенное к обмотке статора (Ом) [1, стр. 160]

Ом

Активное сопротивление обмотки ротора при 20 ºC, приведенное к обмотке статора (о.е) [1, стр. 160]

о.е.

Ток стержня ротора для рабочего режима (А) [1, стр. 160]

Коэффициент проводимости рассеяния для овального полузакрытого паза ротора [1, стр. 161]

где , примем

Количество пазов ротора на полюс и фазу [1, стр. 161]

Коэффициент дифференциального рассеяния ротора по рис. 9-17 [1, стр. 160]

Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния [1, стр. 161]

Коэффициент проводимости рассеяния короткозамыкающих колец литой клетки [1, стр. 161]

Относительный скос пазов ротора, в долях зубцового деления ротора [1, стр. 161]

Коэффициент проводимости рассеяния скоса пазов [1, стр. 161]

Коэффициент проводимости рассеяния обмотки ротора [1, стр. 161]

Индуктивное сопротивление обмотки ротора (Ом) [1, стр. 161]

Ом

Индуктивное сопротивление обмотки ротора, приведенное к обмотке статора (Ом) [1, стр. 161]

Ом

Индуктивное сопротивление обмотки ротора, приведенное к обмотке статора (о.е.) [1, стр. 161]

о.е.

Проверка правильности определения [1, стр. 161]

Сопротивление обмотки преобразованной схемы замещения двигателя

(с вынесенным на зажимы намагничивающим контуром)

Коэффициент рассеивания статора [1, стр. 164]

Коэффициент сопротивления статора [1, стр. 164]

Так как пользуемся упращенными формулами для преобразованных сопротивлений обмоток [1, стр. 164]

Ом;

Ом.

Режим холостого хода и номинальный

Так как следовательно при расчете режимов х. х. и номинального, а также рабочих характеристик можно считать [1, стр. 169].

Расчет режима холостого хода

Реактивная состовляющая тока статора при синхронном вращении (А) [1, стр. 169]

Электрические потери в обмотке статора при синхронном вращении (Вт) [1, стр. 169]

Вт

Расчетная масса стали зубцов статора при трапециедальных пазах (кг) [1, стр. 169]

кг

Магнитные потери в зубцах статора (Вт) [1, стр. 169]

Вт

Масса стали спинки статора (кг) [1, стр. 169]

кг

Магнитные потери в спинке статора (Вт) [1, стр. 169]

Вт

Суммарные магнитные потери в сердечнике статора, включающие добавочные потери в статоре (Вт) [1, стр. 169]

Вт

Механические потери (Вт) при степени защиты и радиальной системе вентиляции; IP44, способе охлаждения IC0141: без радиальных вентиляционных каналов [1, стр. 170]

при

Вт

Активное сопротивление тока х. х. (А) [1, стр. 170]

Ток х. х. (А) [1, стр. 170]

Коэффициент мощности при х. х. [1, стр. 170]

Расчет параметров номинального режима работы

аналитическим методом

Активное сопротивление к. з. (Ом) [1, стр. 170]

Ом

Индуктивное сопротивление к. з. (Ом) [1, стр. 170]

Ом

Полное сопротивление к. з. (Ом) [1, стр. 170]

Ом

Добавочные потери при номинальной нагрузке (Вт) [1, стр. 171]

Вт

Механическая мощность двигателя (Вт) [1, стр. 171]

Вт

Эквивалентное сопротивление схемы замещения (Ом) [1, стр. 171]

Ом

Полное сопротивление схемы замещения (Ом) [1, стр. 171]

Ом

Проверка правильности расчетов и (Ом^-1 ) [1, стр. 171]

Ом^-1 =Ом^-1

Следовательно – расчеты выполнены ранее – верны.

Скольжение (о.е.) [1, стр. 171]

о.е.

Активное сопротивление тока статора при синхронном вращении (А) [1, стр. 171]

Ток ротора (А) [1, стр. 171]

Ток статора (А):

Активная составляющая [1, стр. 171]

Реактивная составляющая [1, стр. 171]

Фазный [1, стр. 171]

Коэффициент мощности [1, стр. 171]

Линейная нагрузка статора (А/см) [1, стр. 171]

А/см

Плотность тока в обмотке статора (А/мм² ) [1, стр. 171]

А/мм²

Линейная нагрузка ротора (А/см) [1, стр. 171]

Для короткозамкнутого ротора [1, стр. 171]

А/см

Ток в стержне короткозамкнутого ротора (А) [1, стр. 171]

Плотность тока в стержне короткозамкнутого ротора (А/мм² ) [1, стр. 171]

А/мм²

Ток в короткозамыкающем кольце (А) [1, стр. 171]

Электрические потери в обмотке статора (Вт) [1, стр. 171]

Вт

Электрические потери в обмотке ротора (Вт) [1, стр. 171]

Вт

Суммарные потери в электродвигателе (Вт) [1, стр. 172]

Вт

Подводимая мощность (Вт) [1, стр. 172]

Вт

Коэффициент полезного действия (%)[1, стр. 172]

Проверка

Подводимая мощность (Вт) [1, стр. 172]

Вт

Мощность

Вт

Следовательно – расчеты выполнены ранее – верны.

Расчет рабочих характеристик аналитическим методом

Рабочие характеристики называют зависимости I ₁ ; η ; cosφ и S = f (P ₂ ) [1, стр. 174]

Расчет при

Мощность (Вт)

Вт

Добавочные потери (Вт)

Вт

Механическая мощность двигателя (Вт)

Вт

Эквивалентное сопротивление схемы замещения (Ом)

Ом

Полное сопротивление схемы замещения (Ом)

Ом

Скольжение (о.е.)

о.е.

Ток ротора (А)

Ток статора (А):

Активная составляющая

Реактивная составляющая

Фазный

Коэффициент мощности

Электрические потери в обмотке статора (Вт)

Вт

Электрические потери в обмотке ротора (Вт)

Вт

Суммарные потери в электродвигателе (Вт)

Вт

Подводимая мощность (Вт)

Вт

Коэффициент полезного действия (%)

Расчет при

Мощность (Вт)

Вт

Добавочные потери (Вт)

Вт

Механическая мощность двигателя (Вт)

Вт

Эквивалентное сопротивление схемы замещения (Ом)

Ом

Полное сопротивление схемы замещения (Ом)

Ом

Скольжение (о.е.)

о.е.

Ток ротора (А)

Ток статора (А):

Активная составляющая

Реактивная составляющая

Фазный

Коэффициент мощности

Электрические потери в обмотке статора (Вт)

Вт

Электрические потери в обмотке ротора (Вт)

Вт

Суммарные потери в электродвигателе (Вт)

Вт

Подводимая мощность (Вт)

Вт

Коэффициент полезного действия (%)

Расчет при

Мощность (Вт)

Вт

Добавочные потери (Вт)

Вт

Механическая мощность двигателя (Вт)

Вт

Эквивалентное сопротивление схемы замещения (Ом)

Ом

Полное сопротивление схемы замещения (Ом)

Ом

Скольжение (о.е.)

о.е.

Ток ротора (А)

Ток статора (А):

Активная составляющая

Реактивная составляющая

Фазный

Коэффициент мощности

Электрические потери в обмотке статора (Вт)

Вт

Электрические потери в обмотке ротора (Вт)

Вт

Суммарные потери в электродвигателе (Вт)

Вт

Подводимая мощность (Вт)

Вт

Коэффициент полезного действия (%)

Расчет при

Мощность (Вт)

Вт

Добавочные потери (Вт)

Вт

Механическая мощность двигателя (Вт)

Вт

Эквивалентное сопротивление схемы замещения (Ом)

Ом

Полное сопротивление схемы замещения (Ом)

Ом

Скольжение (о.е.)

о.е.

Ток ротора (А)

Ток статора (А):

Активная составляющая

Реактивная составляющая

Фазный

Коэффициент мощности

Электрические потери в обмотке статора (Вт)

Вт

Электрические потери в обмотке ротора (Вт)

Вт

Суммарные потери в электродвигателе (Вт)

Вт

Подводимая мощность (Вт)

Вт

Коэффициент полезного действия (%)

Таблица рабочих характеристик

Условные обозначения	Отдаваемая мощность в долях от номинальной P ₂
Условные обозначения	0,25·P ₂	0,5·P ₂	0,75·P ₂	P ₂	1,25·P ₂
P ₂ , Вт	1000	2000	3000	4000	5000
P _д , Вт	6,25	12,5	18,75	25	31,25
, Вт	1016	2022	3029	4035	5041
R _н , Ом	136,59	64,781	40,079	27,089	18,384
z _н , Ом	139,716	68,205	43,832	31,233	23,011
S , о.е.	0,012	0,025	0,040	0,058	0,083
, А	1,575	3,226	5,019	7,044	9,561
I _а1 , А	1,564	3,395	5,583	8,264	11,844
I _р ₁ , А	6,596	6,789	7,293	8,195	9,814
I ₁ , А	6,748	7,591	9,185	11,638	15,382
cosφ	0,232	0,447	0,608	0,710	0,770
P _м1 , Вт	162,289	205,369	300,674	482,719	843,264
P _м2 , Вт	12,316	51,671	125,070	246,353	453,864
P _∑ , Вт	358,104	446,789	621,743	931,321	1506,627
P ₁ , Вт	1358,104	2446,789	3621,743	4931,321	6506,627
η , %	73,632	81,740	82,833	81,114	76,845

Максимальный момент

Переменная часть коэффициента статора λ_п1 при трапецеидальном полузакрытом пазе [1, стр. 179]

Состовляющая коэффициента проводимости рассеяния статора, зависящая от насыщения [1, стр. 179]

Переменная часть коэффициента ротора λ_п2 при овальном полузакрытом пазе [1, стр. 179]

Состовляющая коэффициента проводимости рассеяния ротора, зависящая от насыщения [1, стр. 179]

Индуктивное сопротивление рассеивания двигателя, зависящае от насыщения (Ом) [1, стр. 179]:

Ом

Не зависящае от насыщения [1, стр. 179]

Ом

Ток ротора, соответствующий максимальному моменту (А) [1, стр. 179]

Полное сопротивление схемы замещения (Ом):

При максимальном моменте [1, стр. 180]

Ом

При бесконечно большом скольжении [1, стр. 180]

Ом

Эквивалентное сопротивление схемы замещения при максимальном моменте (Ом) [1, стр. 180]

Ом

Кратность максимального момента [1, стр. 180]

Скольжение при максимальном моменте (о. е.) [1, стр. 180]

о. е.

Начальный пусковой ток и начальный пусковой момент

Высота стержня клетки ротора (мм) [1, стр. 183]

мм

Приведенная высота стержня ротора [1, стр. 183]

Коэффициент φ по рис 9-23 [1, стр. 183]

Расчетная глубина проникновения тока в стержень (мм) [1, стр. 183]

мм

Ширина стержня на расчетной глубине проникновения тока (мм) [1, стр. 183]:

мм

Площадь поперечного сечения стержня при расчетной глубине проникновения тока (мм² ) [1, стр. 183]

мм²

Коэффициент вытеснения тока [1, стр. 184]

Активное сопротивление стержня клетки при 20 ºC для пускового режима (Ом) [1, стр. 184]

Ом

Активное сопротивление обмотки ротора при 20 ºC, приведенное к обмотке статора (для пускового режима) (Ом) [1, стр. 184]

Ом

Коэффициент ψ по рис 9-23 [1, стр. 183]

Коэффициент проводимости рассеяния паза ротора (при пуске): для овального полузакрытого паза [1, стр. 184]

Коэффициент проводимости рассеяния обмотки ротора при пуске [1, стр. 184]

Индуктивное сопротивление рассеяния двигателя, зависящее от насыщения (Ом) [1, стр. 184]

Ом

Не зависящае от насыщения [1, стр. 184]

Ом

Активное сопротивление к. з. при пуске (Ом) [1, стр. 184]

Ом

Начальный пусковой ток и момент

Ток ротора при пуске для двигателя с полузакрытыми пазами короткозамкнутого ротора [1, стр. 186]

Полное сопротивление схемы замещения при пуске (с учетом явлений вытеснения тока и насыщения путей потоков рассеяния) (Ом) [1, стр. 186]

Ом

Индуктивное сопротивление схемы замещения при пуске (Ом) [1, стр. 186]

Ом

Активная состовляющая тока статора при пуске (А) [1, стр. 186]

Реактивная состовляющая тока статора при пуске (А) [1, стр. 186]

Фазный ток статора при пуске (А) [1, стр. 186]

Кратность начального пускового тока [1, стр. 186]

Активное сопротивление ротора при пуске, приведенное к статору, при расчетной рабочей температуре и Г-образной схеме замещения (Ом) [1, стр. 186]

Ом

Кратность начального пускового момента [1, стр. 186]

Тепловой и вентиляционный расчет

Обмотка статора

Потери в обмотке статора при максимальной допускаемой температуре (Вт) [1, стр. 188]

Вт

Условная внутренняя поверхность охлождения активной части статора (мм² ) [1, стр. 188]

мм²

Условный периметр поперечного сечения трапециедального полузакрытого паза (мм) [1, стр. 188]

мм

Условная поверхность охлождения (мм² ):

Пазов [1, стр. 188]

мм²

Лобовых частей обмоток [1, стр. 188]

мм²

Высота ребра [1, стр. 56]

мм

Число ребер [1, стр. 56]

Двигателей с охлаждающими ребрами на станине [1, стр. 189]

мм²

Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к внутренней поверхности охлождения активной части статора (Вт/мм² ) [1, стр. 189]

где , табл. 9-25, примем [1, стр. 188]

Вт/мм²

То же, от потерь в активной части обмотки, отнесенных к поверхности охлождения пазов [1, стр. 189]

Вт/мм²

То же, от потерь в лобовых частях обмотки, отнесенных к поверхности охлождения лобовых частей обмотки [1, стр. 189]

Вт/мм²

Окружная скорость ротора (м/с) [1, стр. 189]

м/с

Превышение температуры внутренней поверхности активной части статора над температурой воздуха внутри машины (ºC) [1, стр. 189]

где , рис. 9-24 б [1, стр. 190]

ºC

Перепад температуры в изоляции паза и катушек из круглых проводов (ºC) [1, стр. 189]

где , рис. 9-26 [1, стр. 191]

Вт/(мм·град)

ºC

Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри машины (ºC) [1, стр. 189]

ºC

Перепад температуры в изоляции лобовых частей катушек из круглых проводов (ºC) [1, стр. 189]

ºC

Среднее превышение температуры над температурой воздуха внутри двигателя (ºC) [1, стр. 189]

ºC

Потери в двигателе со степенью защиты IP44, передаваемые воздуху внутри двигателя, (Вт) [1, стр. 190]

где – потери в обмотке ротора при максимальной допускаемой температуре (Вт) [1, стр. 192]

Вт

Среднее превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой наружного воздуха с охлождающими ребрами на станине (ºC) [1, стр. 190]

где , рис. 9-25 б [1, стр. 191]

ºC

Среднее превышение температуры обмотки над температурой наружного воздуха (ºC) [1, стр. 190]

ºC

Значение ºC не превышает предельно допустимой температуры обмотки машины 125 ºC для класса нагревостойкости изоляции Н [1, стр. 76], следовательно – расчеты выполнены ранее – верны.