Реферат: работа

Министерство образования и науки

Российской Федерации

Санкт-Петербургский государственный горный институт

им. Плеханова (технический университет)

КУРСОВАЯ РАБОТА

По дисциплине: Системы управления электроприводами

(наименование учебной дисциплины согласно учебному плану)

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

ОЦЕНКА:__________________

Дата:_________________

ПРОВЕРИЛ

Санкт-Петербург

2004

Министерство образования Российской Федерации

Санкт-Петербургский государственный горный институт им. Г. В. Плеханова

(технический университет)

УТВЕРЖДАЮ

Заведующий кафедрой Козярук А.Е. /___________/

Кафедра Э и ЭМ

КУРСОВАЯ РАБОТА

По дисциплине: Системы управления электроприводами

ЗАДАНИЕ

Студенту группы Эрн-00 Яблочкову Д.В.

(шифр группы) (Ф.И.О.)

Тема проекта: Разработка системы управления синхронным электроприводом центробежного нагнетателя 280-12-7 компрессорной газоперекачивающей станции

Исходные данные к проекту: Технические характеристики центробежного нагнетателя 280-12-7 и синхронного электродвигателя СТД -4000-2У4

Содержание пояснительной записки:

Устройство и работа нагнетателя; Схема релейно – контакторного; Частотное регулирование скорости синхронного электродвигателя; Структурная схема привода с частотным регулированием.

Перечень графического материала: __________________________

Срок сдачи законченного проекта:___________________________

Руководитель проекта: /Емельянов А.П./

Дата выдачи задания: _____________________

Аннотация

Курсовая работа по дисциплине «Системы управления электроприводами» посвящена исследованию электропривода центробежного нагнетателя 280-12-7 с синхронным электродвигателем СТД -4000-2У4 и разработки для него системы управления для улучшения качества параметров перекачиваемого газа, снижения потребления электроэнергии и для улучшения технико-экономических показателей этого нагнетателя.

The Summary

The term paper on discipline of «System of management by elektroprivodami is devoted to research of elektroprivoda of centrifugal supercharger 280-12-7 with the synchronous electric motor STD -4000-2У4 and developments for it of the system of management for the improvement of quality of parameters of the gas pumped over, declines of consumption of electric power and for the improvement of tehniko-ekonomicheskih indexes of this supercharger.

Содержание

Аннотация. 3

Содержание. 4

Введение. 5

Описание и технические характеристики центробежного нагнетателя с электроприводом.. 6

Технические характеристики центробежного нагнетателя 280-12-7. 6

Технические характеристики синхронного электродвигателя СТД-4000-2У4 и системы возбуждения 6

Описание установки. 7

Техническое задание на электропривод центробежного газонагнетателя Смоленской КС.. 11

Регулирование подачи центробежных нагнетателей. 14

Автоматизация электропривода ЦГН.. 19

Пуск привода ЦГН от релейно-контактной схемы.. 19

Программирование релейно-контактной схемы на контроллере. 20

Моделирование привода ЦГН.. 22

Моделирование синхронного электродвигателя. 22

Моделирование системы управления ЦГН.. 23

Список используемой литературы.. 26

Приложение 1. 27

Приложение 2. 28

Приложение 3. 29

Приложение 4. 30

Введение

На Смоленской компрессорной станции (ООО «Лентрансгаз») для привода центробежных нагнетателей типа 280-12-7 используются синхронные двигатели типа СТД-4000-2У4 с полной мощностью 4580 кВА. Таких двигателей на станции установлено 30 штук, из которых 7-10 находятся в постоянной работе. Регулирование подкачки газа в результате сезонных (суточных) колебаний его потребления осуществляется путем включения (выключения) нагнетателей или дросселированием, а учитывая мощность каждого нагнетателя, таким способом не удается достичь требуемой плавности регулирования, поэтому один нагнетатель решено оснастить регулируемым приводом, который бы позволил более плавно изменять подачу газа в зависимости от расхода. Тем самым будет обеспечивается экономия электроэнергии и высокая точность поддержания нужного давления в трубопроводе.

Описание и технические характеристики центробежного нагнетателя с электроприводом

Технические характеристики центробежного нагнетателя 280-12-7

Технические характеристики синхронного электродвигателя СТД-4000-2У4 и системы возбуждения

Исполнение двигателя закрытое с замкнутым циклом вентиляции. Режим работы S1 по ГОСТ 183-74. Допустимая температура нагрева обмоток статора, измеренная термометром сопротивления, 120⁰ С, ротора – 130⁰ С. Пусковые характеристики двигателей приведены на рис.1.

Возбуждение:

Для возбуждения двигателей принимаем тиристорный цифровой возбудитель ВТЦ-СД-320, поскольку применяемые в настоящее время возбудители ВТЕ-320 и ТЕ8-320 разработаны около 20 лет назад морально и технически устарели и их характеристики не соответствуют современным требованиям.

Основные технические данные ВТЦ-СД-320:

Выполняемые функции;

· пуск двигателя с подачей возбуждения по снижению до подсинхронных значений величины скольжения и тока статора;

· регулирование напряжения статора по ПД- закону (быстродействующий канал);

· регулирование cos (реактивной мощности) изменением уставки регулятора напряжения (медленный канал);

· ограничение минимального возбуждения в функции отношения Q/P;

· ограничение перегрузки по вычисляемому тепловому импульсу ротора;

· останов двигателя с гашением поля инверсным режимом тиристорного преобразователя;

· штатные защиты статических систем возбуждения;

· защита по несоответствию потребляемой реактивной мощности величине тока возбуждения;

· ведение журнала событий;

· взаимодействие с АСУ и системой диспетчеризации промышленного объекта;

· осцилографирование процессов пуска и остановки двигателя.

Описание установки

В состав компрессорного агрегата входят центро­бежный нагнетатель, мультипликатор, устанавливаемый между валом электродвигателя и валом нагнетателя, электродвигатель с аппаратурой управления, система смазки, вентилятор обдува электродвигателя и контрольно-измерительные приборы. Схе­ма центробежного нагнетателя (280-11-1) с осевым подводом газа и мультипликатора приведена на рис. 1. Мультипликатор повышает частоту вращения вала двигателя до значения, необходимого для центробежного нагнетателя. Потери мощнос­ти в нем составляют около 1,5 %.

Рис.1 Центробежный нагнетатель и мультипликатор:

1- зубчатая муфта двигателя; 2 – корпус мультипликатора; 3 – зубчатая муфта нагнетателя; 4 – вал ротора нагнетателя; 5 – вкладыш переднего подшипника; 6 – опорно-упорный подшипник; 7 – улитка; 8 – всасывающий патрубок; 9 – нагнетательный патрубок

Основным типом электродвигателей, применяемых в уста­новках транспорта газа магистральных газопроводов, являются двигатели серии СТД. Главные приводные электродвигатели КС ус­танавливают вне помещения нагнетателей, которое является помещением со взрывоопасной зоной класса В1а. Нагнетатель­ный цех отделяется от машинного зала перегородкой (рис. 2).

Рис. 2 Компрессорный цех КС магистрального газопровода:

1 – кран с пневмоприводом; 2 – центробежный нагнетатель; 3 – мультипликатор; 4 – газоотделитель; 5 – аккумулятор масла; 6 – синхронный двигатель; 7 – возбудитель; 8 - воздухоохладитель

Питание обмоток возбуждения синхронных двигателей мо­жет осуществляться от тиристорных преобразователей или ге­нераторов постоянного тока. Преимуществом тиристорных пре­образователей для возбуждения синхронных двигателей по сравнению с электромашинными является их высокое быстро­действие. Высокая инерционность электромашинных возбуди­телей (примерно в 20 раз выше, чем у тиристорных) не позво­ляет осуществлять своевременное форсирование тока возбуждения в случае быстрого и значительного падения напряжения сети. Тиристорный возбудитель обладает более высоким КПД, но коэффициент мощности у него ниже, чем у электромашин­ного. Однако сам синхронный двигатель может быть источни­ком реактивной мощности, а мощность возбудителя не превы­шает нескольких процентов мощности привода, поэтому низ­кий коэффициент мощности тиристорного преобразователя практически не сказывается на коэффициенте мощности элек­тропривода. Кроме того, тиристорный возбудитель не имеет вращающихся частей и более надежен, чем машинный. Следу­ет отметить дополнительные преимущества тиристорного пре­образователя: бесшумность, сокращение площади и отсутствие фундамента, возможность использования в системах автомати­ческого регулирования (например, для поддержания постоянст­ва или напряжения на шинах), малые мощности сигналов управления и др.

Система смазки состоит из насосов, маслопро­водов низкого, среднего и высокого давления, маслоохладите­лей и других элементов. Маслопроводы низкого и среднего давления обеспечивают смазку опорно-упорного подшипника нагнетателя (давление масла 0,45 МПа), мультипликатора и электродвигателя (давление 0,05-0,06 МПа). Подача масла из масляного бака в эти маслопроводы при работе агрегата произ­водится насосом, смонтированным на корпусе мультиплика­тора. На ответвлении от маслопровода среднего давления к маслопроводу низкого давления установлен редукционный кла­пан. От маслопровода среднего давления масло подается также в масляное реле осевого сдвига, смонтированное в нагнетателе и обеспечивающее остановку агрегата при появлении осевого сдвига ротора нагнетателя на 0,7-0,8 мм.

В периоды пуска и остановки агрегата подача масла в эти маслопроводы осуществляется пусковым масляным насосом, приводимым в действие от асинхронного электродвигателя. Для поддержания необходимого давления в маслопроводе при остановке агрегата из-за исчезновения напряжения в питаю­щей системе предусматривается резервный масляный насос с приводом от электродвигателя постоянного тока, питаемого от аккумуляторной батареи, либо с приводом от электродвигателя переменного тока.

На выходе из нагнетательной улитки (рис. 1) ротор нагнетателя снабжен масляным уплотнением, предотвращаю­щим утечку газа в помещение. Это достигается поддержанием давления масла на уровне, превышающем на 0,2-0,3 МПа давление газа, что обеспечивается регулятором перепада давле­ния газ - масло. Для уплотнения и смазки опорного подшип­ника нагнетателя служит маслопровод высокого давления (6,5 МПа), в который масло подается из масляного бака винто­вым насосом, приводимым в действие асинхронным двигателем 20 кВт, 380 В, 1450 об/мин. Имеются два винтовых насоса (ра­бочий и резервный) с автоматическим включением резервного насоса при остановке основного. В системе три маслоохладите­ля - низкого, среднего и высокого давления, в которых масло охлаждается циркулирующей водой.

Можно отметить следующие виды технологических защит компрессорного агрегата, действующих при: уменьшении пере­пада давлений масло - газ на уплотнительном подшипнике до 0,08-0,09 МПа (импульс от регулятора перепада); падении дав­ления масла в системе смазки подшипников агрегата до 0,025 МПа (от реле пуска резервного насоса смазки); резком повышении температуры масла до 80 °С на каком-либо из под­шипников агрегата (импульс от термометра сопротивления и электронного моста контроля температуры); увеличении осево­го сдвига ротора нагнетателя до 0,7-0,8 мм (импульс от реле осевого сдвига).

Техническое задание на электропривод центробежного газонагнетателя Смоленской КС

1. Назначение и область применения:

Электропривод предназначен для приведения во вращение центробежного газонагнетателя 280-12-7 и регулирования его частоты вращения.

2. Технические характеристики:

2.1 Напряжение питания -10000 В 50 Гц, ГОСТ 13109-97;

2.2 Требования к качеству электрической энергии - K_нл =8 %, ГОСТ 13109-97;

2.3 Привод регулируемый, не реверсивный;

2.4 Диапазон регулирования 1:3;

2.5 Номинальная производительность при нормальных условиях, 0-13 млн. м³ /с;

2.6 Объемная производительность, 0-150 м³ /мин.;

2.7 Момент инерции нагнетателя, 0,3 тм² ;

2.8 Номинальная частота вращения нагнетателя, 7980 об/мин;

2.9 Привод нагнетателя:

2.9.1 Мощность, 4000 кВт, синхронный двигатель СТД-4000-2У4;

2.9.2 Номинальная частота вращения двигателя, 3000 об/мин;

2.9.3 КПД, 95%;

2.9.4 Коэффициент мощности, 0.95;

2.9.5 Момент инерции двигателя, 0.278 тм² ;

3. Требования к регулированию:

3.1 Регулирование момента:

линейность 12 %;

время реакции - 0.1 с;

3.2 Регулирование скорости:

статическая точность – 1%;

динамическая точность 1%;

4 Требования по автоматизации:

4.1 Главный пост управления находится в диспетчерской, с автоматизированного рабочего места, оснащенного SCADA – системой.

4.2 Второй пост управления находится непосредственно в укрытии ЦБН, управление с него возможно при подачи разрешающего сигнала с главного поста, или при отсутствии связи со SCADA – системой.

4.3 Электропривод ЦБН снабжается системой блокировочных (предохранительных устройств), действующих отключение вакуумного выключателя, или запрещающих его включение при нарушении нормальных режимов работы ЦБН. Должны быть предусмотрены защиты:

· от снижения напряжения, действующая на отключение двигателя;

· от асинхронного хода двигателя, действующая на отключение двигателя;

· от перегрузки при I_уст =1.1-1.15I_ном ( с), действующая на отключение двигателя;

· от замыканий на землю, действующая на отключение двигателя ();

4.4 Электропривод ЦГН должен снабжаться системой сигнализации. Все ненормальные режимы должны отображаться на световой сигнализации у второго поста управления и на схеме SCADA – системы. Также при срабатывании защит должен подаваться звуковой сигнал у второго поста управления.

В связи с тем, что электрооборудование ЦБН выполнено в общепромышленном исполнении, в укрытиях газоперекачивающих агрегатов должна быть предусмотрена сигнализация на ПДК метана 0,5 %, действующая на отключение всего электрооборудования ГПА, кроме аварийного освещения.

5 Требования по ударо и вибропрочности:

Группа условий эксплуатации М5;

Диапазон частот, 1-100 Гц;

Максимальное ускорение, ;

Степень жесткости по ГОСТ 16962-71, V_а .

6 Условия хранения и транспортировки:

Группа по хранению и транспортировке, ;

Относительная влажность, 45-85 % при н.у.

5 Условия эксплуатации:

Диапазон температур, (+5-+50) ⁰ С;

Относительная влажность , 90% при 20 ⁰ С;

Коэффициент запыленности для двигателя и ЦГН, 0.1 мг/м³ .

Шкафы управления исполнения УХЛ4 со степенью защиты от попадания посторонних предметов и влаги IP22.

Двигатели в закрытом исполнении с замкнутым циклом вентиляции, со степенью защиты IP44.

7. Требования по надежности:

Коэффициент готовности, 0.98;

Вероятность безотказной работы с учетом восстановления, 0.98;

Гарантийный срок эксплуатации, 150000 ч;

Режим работы, непрерывный;

Среднее время кап. ремонта, 360 ч;

Среднее время наработки на отказ, 15000;

Среднее время восстановления, 15 мин.

8. Гарантии изготовителя:

Гарантийный срок службы, 3 года;

Срок хранения, 2 года;

Назначенный срок службы, 30 лет;

Режим работы, непрерывный;

Минимальное время между кап. ремонтами 5 лет.

Регулирование подачи центробежных нагнетателей

Для многих механизмов центробежного типа возникает необходи­мость регулирования их подачи. Примерами таких установок являют­ся центробежные нагнетатели магистральных газопроводов с изменяющимся потреблением газа в течение суток, сезонных колебаний; дымососы, производительность которых зависит от режима топки котла; насосы в химической промышленности, уча­ствующие в технологическом процессе производства жидких химиче­ских веществ, и т. п.

Наиболее простым в реализации является способ регулирования подачи при помощи дросселирования, путем введения в нагнетающую магистраль различных заслонок. Этот механический способ основан на изменении результирующего сопротивления магистрали. При неизмен­ной скорости рабочая точка механизма перемещается по Q — Н - характеристике в сторону снижения подачи до точки пересечения с новой характеристикой магистрали (рис. 1). При этом часть напора теряется на регулирующем устройстве. Для оценки КПД ме­ханического способа регулирования примем, что КПД механизма и двигателя остаются неизменными при изменении подачи. Тогда:

; (1)

где:

— напор в магистрали после регулирующего органа;

— напор, создаваемый механизмом перед регулирующим органом;

— потери напора в магистрали

— подача механизма совместно с регулирующим органом

Н_ном и Q_HOM - номинальные значения напора и подачи механизма.

Из (1) и рис. 1 следует, что КПД данного способа регулирова­ния тем ниже, чем меньше статический напор При = О:

; (2)

Рис. 3. Q — Н-характеристики при регулировании производи­тельности задвижкой.

Из (2) вытекает, что КПД снижается примерно квадратично от диапазона регулирования подачи . Следовательно, при малом статическом напоре и больших требуемых диапазонах измене­ния подачи данный способ регулирования оказывается весьма неэконо­мичным. Это ограничивает область его практического применения главным образом маломощными установками с относительно неболь­шим требуемым диапазоном регулирования.

На насосных и газовых станциях, где несколько механизмов парал­лельно работают на общую магистраль, имеется возможность ступен­чатого регулирования подачи отключением отдельных механизмов.

Рис. 4. Схема (а) и характеристики (б) при параллельной работе нагнетателей.

Рассмотрим особенности такого способа регулирования на примере двухагрегатной станции (рис. 2 а ).

При параллельной работе нагнетателей HI и Н2 их совместная подача определяется суммарной Q — Н-характеристикой и характеристикой магистрали (кривые 1 и 2 на рис. 4, б). Предположим что каждый из нагнетателей работает в номинальном режиме с и, так что сум­марная производительность насосов составляет . При отключении одного из нагнетателей режим оставшегося в работе нагнетателя изменяется в соответствии с его Q — Н -характеристикой 3 (от точки а до точки р или р'). При этом его подача, определяемая точкой установившейся работы Р , возрастает от до Q_p . Таким образом, при отключении одного нагнетателя подача в магистрали снижается менее чем в 2 раза. Чем меньше статический напор Н_ст , тем в меньшей степени снижается по­дача, тем менее эффективен данный способ регулирования (характери­стика магистрали 4 на рис. 4). Пропорциональность регулируемой подачи количеству оставшихся в работе нагнетателей имеет место теоретически при отсутствии потерь в магистрали, когда ЦГН преодоле­вают только статический напор. Следует обратить внимание, что оставшийся в работе двигатель оказывается перегруженным по сравне­нию с его номинальным режимом при совместной работе. Действи­тельно, при жесткой характеристике нагнетателя напор снижается в мень­шей степени, чем увеличивается подача, т. е. . Следовательно, мощность на валу двигателя возрастает в отношении:

; (3)

Поэтому при использовании данного способа регулирования необ­ходимо предусматривать определенный запас по мощности двигате­лей. Для установок с большим статическим напором и малым уровнем потерь в магистрали завышение мощности привода оказывается незна­чительным. Достоинством рассмотренного способа является высокая экономичность, поскольку отсутствуют дополнительные потери при регулировании подачи, а недостатком — невозможность плавного регу­лирования подачи.

Наиболее универсальным является электрический способ ре­гулирования подачи, при котором с помощью регулируемого электропривода изменяется угловая скорость механизма. При этом одновременно с уменьшением подачи снижается и напор (см. рис. 5) и согласно (1) КПД регулирования (без учета увеличения потерь при снижении угловой скорости в самом электроприводе). Следовательно, электрический способ окажется более экономичным по сравнению с регулированием с помощью задвижки, если относительные дополнительные по­тери в электроприводе, вызванные снижением скорости, мень­ше относительного перепада напора в дросселирую­щем устройстве. Электрический способ создает широкие возможности автоматизации процесса регулирования подачи механизмов центробежного типа и позволяет исключить меха­нические регулирующие устройства и тем самым повысить надежность работы установок, упростить их конструкцию.

Рис 5. Q-H характеристики при регулировании производительности задвижкой.

Механизмы центро­бежного типа в силу особенностей их конструк­ции и условий технологического процесса не требуют реверси­рования, если их скорость согласуется со скоростью двигателя, то электропривод этих установок выполняется безредукторным, если скорость механизма (исследуемого центробежного нагнетателя) больше скорости вращения двигателя, то используется повышающий редуктор - мультипликатор.

Рис. 6. Механические характеристики механизмов центробежного типа

Характеристики механизмов центробежного типа создают бла­гоприятные условия работы регулируемого электропривода как в отношении статических нагрузок, так и требуемого диапазона регулирования скорости. Действительно, как это следует из рис. 6, при уменьшении скорости по крайней мере квадратично снижается и момент со­противления на валу двигателя. Получается, что требуемый диа­пазон регулирования скорости при условии отсутствия статиче­ского напора не превышает заданный диапазон измене­ния подачи:

; (4)

Если , то для изменения подачи от нуля до номинального значения необходим диапазон регулирова­ния скорости:

; (5)

где — напор, развиваемый механизмом при и

При высоком уровне статического напора, например соста­вляющем 80% , снижение скорости лишь на 10% уже обеспе­чит уменьшение подачи практически до нуля. В среднем для ре­гулируемых механизмов центробежного типа требуемый диа­пазон регулирования скорости обычно не превосходит 1:3. От­меченные особенности данных механизмов и невысокие требо­вания в отношении точности регулирования скорости, позволяют выбрать для электропривода центробежного нагнетателя частотный закон управления .

Автоматизация электропривода ЦГН

Пуск привода ЦГН от релейно-контактной схемы

Рис. 7 Принципиальная схема защиты управления и сигнализации электропривода СТД-4000 2

Этой схемой предусмотрены все необходимые виды защит двигателя, действующие на отключение вакуумного выключателя или на сигнализацию. Схема управляет пуском двигателя, подачей на него возбуждения, форсировкой и снятием возбуждения.

Проанализируем работу схемы.

При пуске двигателя включается вакуумный выключатель замыкается его блок контакт B d в цепи реле К4А. Двигатель подключается к сети и начинает разгонятся в асинхронном режиме. Ток в его статоре по мере увеличения скорости падает. При снижении тока до определенной величины, реле тока К7J отпадает и замыкает свой контакт в цепи катушки контактора К4А. Последний срабатывает и собирает цепь реле времени КК9Т. Оно с выдержкой времени замыкает свой контакт в цепи реле времени К10Т, которое в свою очередь включает контакт возбуждения К13.

Двигатель после этого должен втянутся в синхронизм и нормально работать. Тогда отключится реле напряжения мощности K1W, разорвет свой контакт цепи реле времени К11Т, выдержка времени которого выбирается несколько больше выдержек реле времени К9Т и К10Т вместе взятых. Реле К11Т отключится. При этом заканчивается нормальный пуск двигателя.

Если же двигатель при пуске не втянется в синхронизм, контакт K1W будет замкнут и реле К11Т через некоторое время замкнет свой контакт в цепи реле К5А защиты от асинхронного хода. Последнее сработает, отключит двигатель и одновременно с помощью контактора К14 разорвет цепь возбуждения возбудителя.

При отключении синхронного двигателя оператором или какой-либо защитой тоже выключится вакуумный выключатель. С двигателя снимается возбуждение и он останавливается.

Программирование релейно-контактной схемы на контроллере

Программирование схемы проводим на контроллере Siemens Simatik S7-200 в оболочке SIMATIC LAD. Программирование проводим по упрощенной схеме, которая обеспечивает пуск, остановку, подачу возбуждения при входе двигателя в синхронизм (Рис. 8).

Схема работает следующим образом. Нормально разомкнутый контакт I0.0 это кнопка Пуск, при нажатии которой происходит запоминание состояния М0.0 из 0 в 1. М0.0 замыкает свой контакт и подает сигнал на световую сигнализацию – Q0.1. Так же М0.0 замыкает свой контакт в ветви №4, и при условии, что ни одна из защит и блокировок I0.2 – I0.6 не находятся в сработавшем положении, т.е. все в порядке, то запускается таймер, который через одну секунду (таймер Т37) подаст сигнал на исполнительный контактор Q0.3 который включит вакуумный выключатель и подаст напряжение на двигатель.

Как видно из графиков в Приложении 3, двигатель разгоняется до подсинхронной скорости за 10 с. Поэтому Q0.3 при срабатывании подает сигнал на таймер Т38, который через 10 с включит подаст сигнал на контактор (Q0.4), который подаст возбуждения двигателя для втягивания в синхронизм.

Рис. 8. Схема пуска и останова СТД – 4000 на контроллере Siemens Simatik S7-200

Моделирование привода ЦГН

Моделирование синхронного электродвигателя

Моделирование синхронного двигателя выполняется по дифференциальным уравнениям, описывающим поведение синхронного двигателя в переходных режимах. В основу моделирования принята система полных дифференциальных уравнений Горева - Парка, составленные для синхронной машины, фазовые обмотки статора которой расположены симметрично, и характеризуются одинаковыми параметрами, а на роторе, помимо одноосной обмотки возбуждения, имеются короткозамкнутые демпферные обмотки. Такая машина вполне соответствует двигателю СТД - 4000 - 2У4.

В принятой системе распределение параметров синхронной машины рассматриваются по двум перпендикулярным осям в и q, вращающимися с частотой ротора. В этих координатных осях уравнения Горева – Парка имеют следующий вид:

; (6)

; (7)

; (8)

; (9)

; (10)

; (11)

; (12)

; (13)

; (14)

; (15)

. (16)

Параметры синхронного электродвигателя получены с Лысьвенского турбомеханического завода:

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

Моделирование синхронного двигателя проводится в пакете прикладных программ Mathlab 6,5. Структурная схема модели приведена в Приложении 1.

Преобразователь фаз служит для преобразования трехфазного напряжения в систему координат d-q по следующим законам:

(17)

(18)

Так же в преобразователь фаз заходит обратная связь по углу , представляющая интеграл от угловой скорости .

Моделирование системы управления ЦГН

На компрессорных станциях с электроприводными центро­бежными нагнетателями регулирование производительности может осуществляться одним из следующих способов:

· дросселированием газа на входе в нагнетатель;

· регулированием потока газа путем установки входного пово­ротного направляющего аппарата перед колесом нагнетателя;

· байпасированием потока газа;

· заменой сменной проточной части нагнетателя;

· изменением передаточного числа передаточного механизма;

· установкой гидромуфты;

· изменением частоты вращения вала электродвигателя;

· изменением количества работающих агрегатов.

Регулирование дросселированием давления газа на входе в нагнетатель может осуществляться с помощью дросселирующе­го органа, создающего дополнительное гидравлическое сопротивление, в результате чего искусственно изменяется характе­ристика газопровода. При дросселировании производитель­ность нагнетателя уменьшается, потребляемая при этом мощ­ность электродвигателя также снижается, но несущественно. Дросселирование газа ведет к резкому увеличению энергозат­рат и является самым неэкономичным способом регулирования производительности. Однако этот способ нашел применение на некоторых компрессорных станциях благодаря своей простоте.

Весьма эффективный способ - регулирование потока газа путем установки входного поворотного направляющего аппара­та. Надежная и достаточно простая конструкция такого устрой­ства была внедрена на агрегатах с электродвигателями СТД-4000-2 с одноступенчатым нагнетателем типа 280-11-7.

Установка гидромуфт для обеспечения регулирования про­изводительности на практике не находит применения вследст­вие низкого значения КПД и больших эксплуатационных рас­ходов, связанных с обслуживанием и ремонтом.

Одним из наиболее эффективных способов регулирования производительности ГПА является применение электродвигате­лей с регулируемой частотой вращения.

Ступенчатое регулирование изменением числа работающих нагнетателей не может в общем случае обеспечить нормальную работу при переменном режиме газопровода. Однако этот спо­соб регулирования в сочетании с плавным регулированием поз­воляет уменьшить диапазон плавного регулирования.

Значительная экономия электроэнергии достигается регули­рованием частоты вращения вала приводного электродвигателя, получающего питание от полупроводникового преобразователя частоты. Необходимый диапазон регулирования частоты враще­ния вала приводного электродвигателя при изменении подачи центробежного нагнетателя составляет (1-0,7), т.е. привод центробежных нагнетателей должен обеспечивать плавное ре­гулирование частоты вращения вала на 30 % ниже ее номи­нального значения.

Технико-экономическая целесообразность регулирования по­дачи центробежных нагнетателей изменением частоты враще­ния вала определяется режимом работы газопровода, числом и производительностью нагнетателей и должна проверяться для каждого конкретного случая. В подавляющем числе случаев та­кое регулирование экономически оправдано.

Оценочное значение экономии электроэнергии при замене нерегулируемого электропривода центробежных нагнетателей на регулируемый составляет 30-40 %.

Система управления синхронным двигателем СТД – 4000 2У4 реализует частотный закон управления . Структурная схема системы управления приведена в Приложении 2. Система управления обеспечивает, как это видно из Приложения 3 регулирование скорости 1:3.

Положительным качеством системы является ее простота, так как в этом приводе не нужна особая точность и быстродействие. Не используется датчик движения, тоесть в этой системе нет обратных связей по скорости.

Как видно из графиков разгон с двигателя происходит за 12 с, снижение скорости происходит за 35 с, что в полнее приемлемо для этого механизма.

Момент изменяется от 12500 при рад/с, что соответствует частоте вращения 3000 об/мин, до 6000 при рад/с, что соответствует 2150 об/мин. Частота при этом снизилась с 50 Гц до 36 Гц.

Список используемой литературы

1. Новые технологии и современное оборудование в электроэнергетике газовой промышленности И.В. Белоусенко, Г.Р. Шварц, С.Н. Великий, А.Д.Яризов М. Недра, Москва 2002
2. Электротехнические установки и комплексы в нефтегазовой промышленности Б.Г. меньшов, М.С. Ершов, А.Д.Яризов М. Недра, Москва 2000
3. Электропривод и автоматизация общепромышленных механизмов Учебник для вузов. – М.: Энергия, 1980. 360 с, 1980 г.
4. Электрические машины и основы электропривода К.В. Лотоцкий, издательство «Колос», 1964 г.
5. Системы управления электроприводов –программа и методические указания по выполнению курсовой работы для студентов очной и заочной форм обучения специальности 180400 направления 654500

Приложение 1

Приложение 2

Приложение 3

Приложение 4