Конструкция и расчет крепи
Министерство образования и науки Украины
Донбасский Государственный Технический Университет
Кафедра СГ и ГС
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
по дисциплине : «Конструкция и расчет крепи»
Выполнила: ст. гр. ГИ-10-1
Войченко Г.О.
Принял: профессор
Литвинский Г.Г.
Алчевск 2013
СОДЕРЖАНИЕ
|
[0.1] СОДЕРЖАНИЕ
[0.2] Введение
[0.3] 1. Выбор и обоснование формы и размеров выработки.
[0.4] 2. Расчет паспорта устойчивости выработки.
[0.5]
[0.6] 3. Параметры горного давления
[0.7] 4. Выбор вариантов крепи и ее элементов
[0.8] 5. Расчеты конструкции крепи
[0.9] 6. Расход материалов и их стоимости.
[0.10] 7. Технология и механизация возведения крепи.
[0.11] Список используемой литературы
|
Введение
Строительство и эксплуатация современных шахт и руднков связаны с выполнением больших объемов работ по сооружению капитальных и подготовительных горных выработок. С развитием горных работ по добыче полезного ископаемого и переходом на более глубокие горизонты, протяженность горных выработок увеличивается, а устойчивость их снижается. Нарушение крепи горных выработок обуславливается, чаще всего, несоответствием принятых конструкций крепи, их параметров и способов управления горным давлением - тем горно-геологическим условиям, в которых сооружается выработки. В то же время нередки случаи применения неоправданных мощных конструкций крепи в сравнительно благоприятных горно-геологических условиях, что ведет к удорожанию и удлинению сроков строительства.
Целью курсового проекта есть решение определенных практических задач и принятие определенных инженерных решений. Задачи и инженерные решения связаны с расчетом взаимодействия массива горных пород и крепи; с выбором конструкции и прочных размеров ее элементов, с учетом экономии материала и избежание ненужного избытка как материалов, так и средств; с обоснованием технологии возведения крепи.
Данный курсовой проект содержит девять разделов:
- Выбор и обоснование формы и размеров выработки.
- Паспорт устойчивости породного контура выработки.
- Расчет параметров горного давления.
- Выбор вариантов крепи и ее элементов.
- Расчеты конструкции крепи.
- Расход материалов и их стоимость.
- Технология и механизация возведения крепи.
- Использование новых технических решений.
- Выводы и рекомендации.
В курсовом проекте приведены решение практических задач и приняты инженерные решения, связанные с расчетом взаимодействия массива горных пород и крепью, выбором конструкции крепи и прочных размеров ее элементов, обоснованием технологии ее возведения и т.д.
Особое внимание при разработке проекта уделено снижению стоимости конструкции и материалоемкости, внедрению комплексной механизации, повышению безопасности.
1. Выбор и обоснование формы и размеров выработки.
Целью данного курсового проекта является подбор и аналитическая проверка подбора крепи.
Выработка – уклон. Проектируется на горизонте 510 м.
Горно-геологические условия: выработка проводится по алевролиту с пластом угля мощностью 0,9м.
Исходя из условий транспорта и вентиляции, принимаем арочную форму выработки.
Размеры выработки получаем согласно варианту, и выбираем «ближайшую» по ширине из «Типовые сечения. Часть1»:
Ширина :
В свету: -- 3450мм
В проходке: 3910мм
Высота :
В свету: 2560мм
В проходке: 3140мм
Площадь :
В свету: - 8м2
В проходке: 11м2
Таблица 1.1 Механические свойства горных пород.
|
№
|
Наименование показателя
|
|
алевролит
|
уголь
|
|
|
1
|
Прочность на одноосное сжатие, МПа
|
|
48,2
|
20
|
|
|
2
|
Угол внутреннего трения, град
|
|
25
|
30
|
|
|
3
|
Модуль упругости
|
|
2104
|
1,5104
|
|
|
4
|
Коэффициент Пуассона
|
|
0,2
|
0,1
|
|
|
5
|
Коэффициент снижения прочности во времени
|
|
0,8
|
0,5
|
|
|
6
|
Коэффициент размокания пород
|
|
0,7
|
0,6
|
|
|
7
|
Коэффициент структурного ослабления
|
|
0,5
|
0,9
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На рисунке 1.1 изображено поперечное сечение выработки в свету и показано расположение пластов горных пород, по которым проходится выработка. Кровлю горной выработки составляет алевролит, а почву аргиллит. Между ними находится угольный пласт
m=0.9 м.
2. Расчет паспорта устойчивости выработки.
Исходные данные:
а = 1,96 м , b = 1,57 м;
= 11,0 , Н = 510 м,
Определяем угол к оси ОХ, под котором располагаются промежуточные точки 2 и 4:
;
Для определения концентрации напряжений воспользуемся инженерным методом по ДонГТУ.
м;
м;
Определим радиусы кривизны сравнения для каждой i-ой точки контура выработки.
;
Определим приведенную кривизну для каждой i-ой точки контура выработки.
;
;
Определим напряжения в горном массиве:
; МПа, ;МПа
где - коэф. Пуассона (0,2)
Определим компоненты напряженного состояния массива в осях:
,
Определим функции:
Определим тангенциальные напряжения, действующие в каждой i – ой точке контура выработки:
36,13
15,84
66,28
-1,59
-6,03
Сведем расчеты в таблицу и построим эпюру напряжений.
|
№ точек
|
|
|
|
|
|
|
,
|
|
|
|
|
1
|
1,346
|
1,96
|
0,78
|
-0,96
|
3,074
|
0
|
36,13
|
90
|
33,74
|
1,07
|
|
2
|
1,94
|
1,96
|
0,99
|
0,795
|
1,242
|
-4,036
|
15,84
|
51
|
7,23
|
2,2
|
|
3
|
2,602
|
1,96
|
1,208
|
2,83
|
-1,033
|
0
|
-1,59
|
0
|
1,4
|
1,13
|
|
4
|
1,94
|
1,96
|
0,99
|
0,795
|
1,242
|
4,036
|
15,84
|
51
|
7,23
|
2,2
|
|
5
|
1,346
|
1,96
|
0,78
|
-0,96
|
3,074
|
0
|
36,13
|
90
|
33,7
|
1,07
|
|
6
|
1,94
|
|
6
|
3,8
|
4,248
|
-10,757
|
66,28
|
-
|
7,23
|
9,4
|
|
7
|
2,602
|
0
|
0
|
1,44
|
-0,833
|
0
|
-6,03
|
0
|
1,4
|
4,3
|
|
8
|
1,94
|
|
6
|
3,8
|
4,248
|
10,757
|
66,28
|
-
|
7,23
|
9,4
|
3. Параметры горного давления
Определяю категорию устойчивости породного контура горной выработки согласно СНиП ІІ-94-80(далее источник [1]) категория устойчивости породного контура выработки определяется в зависимости от величины смещения пород U на контуре поперечного сечения выработки за весь срок службы без крепи.
, мм
где Um – смещение пород, мм (принимаем типовое, определяя по графикам рис. 1 источника [1] в зависимости от Rc и Н);
k – коэффициент влияния угла залегания пород, 1;
k – коэффициент, учитывающий направление смещения пород, 1;
ks – коэффициент влияния пролета выработки, 0,6;
kв – коэффициент влияния других выработок, 1;
kt – коэффициент снижения прочности во времени, 0,85
мм
мм
мм
Согласно таблицы 9 источника [1], категория устойчивости пород – ІІ. Сводообразование и частичное разрушение боков.
Анализируя эпюру напряжений на контуре выработки (рис. ) и графика критерия разрушения (рис. ) можно сказать, что вследствии действия свода естественного равновесия и бокового сдвига пород на рис. 3.1 показаны формы проявления горного давления, ниже формулы расчета.
Свод естественного равновесия.
Высоту свода hc определяю по формуле:
; м
где а, в – соответственно половина ширины и высоты выработки, м;
– коэффициент бокового распора массива, 0,25;
р – прочность пород на одноосное растяжение, 4,02 МПа;
Р – горное давление, 12,75 МПа;
kc – коэффициент сводообразования в выработке, 1,2;
а1 – ширина бокового сдвига пород, м.
м
м
Нагрузка на крепь от свода естественного равновесия:
; кН/м2
где fз – коэффициент зацепления пород; 1,3;
fс – коэффициент сухого трения, 0,36.
кН/м2
Вес вывалов с кровли и боков
; кН/м2 ; кН/м2
кН/м2 кН/м2
4. Выбор вариантов крепи и ее элементов
Исходя из вышеприведенного получили, что крепь должна быть поддерживающая с отпором в кровле и боках (
).
Выбираем два вида крепи:
І вариант – арочная податливая трехзвенная металлическая крепь;
II вариант – трапециевидная податливая металлическая крепь.
Арочная крепь состоит из отдельных арок, устанавливаемых с определенным интервалом и соединяемых между собой в трех местах металлическими стяжками. Межрамные стяжки изготавливают из уголкового профиля. Для опирания на почву внутри нижней части боковых стоек устанавливаются специальные диафрагмы. Податливость крепи обеспечивается за счет скольжения верхняка и стоек в местах соединения при нагрузках, превышающих силы трения. Величины податливости арочной трехзвенной крепи – 300 мм. Величину податливости в указанных пределах можно регулировать натяжением хомутов в узлах соединений. После исчерпания податливости крепь работает в жестком режиме.
В качестве податливого соединения примем узел податливости рамной крепи (рис. 4.1). Узел податливости включает в себя скобу, обхватывающую элементы крепи, планку, регулировочные гайки и внутренние упругие элементы.
С целью повышения сопротивления рамы крепи, снижения осадок и предупреждения металлических стоек при динамических нагрузках, замок снабжен дополнительными в виде жесткостей и планками, при чем дополнительные упругие элементы расположены между планками на скобе с внешней стороны элемента крепи.
Металлическая трапециевидная крепь с кулачковыми узлами податливости конструкции ИГД им. А. А. Скочинского представляет собой отдельные рамы, устанавливаемые в разбежку и соединяемые между собой вдоль выработки межрамными стяжками.
Рама крепи изготавливается из шахтного спецпрофиля СВП и состоит из двух податливых стоек и верхняка. В выработках большой ширины (более 4 м) и при значительном давлении пород кровли рама имеет три стойки. Стойка состоит из двух отрезков шахтного спецпрофиля, соединяемых внахлестку податливым узлом. В кулачковый узел входят скоба 1, ось 3 и два кулачка 2 с ограничителем 4. Податливость крепи осуществляется за счет взаимного скольжения стоек в соединительных узлах. Максимальная податливость 600 мм. В местах соединения ножек крепи принимаю как и в крепи МИК-4С узлом к фланцам выдвижной части привариваются две пластины, имеющие по три отверстия для распорных клиньев. Как было предложено ДГМИ удлинить верхняк дополнительными консолями для усиления верхняка и для того чтоб горное давление работало против себя.
5. Расчеты конструкции крепи
Расчет арочной податливой трехзвенной металлической крепи. Арочная двухшарнирная металлическая крепь есть единажды статически неопределимой. Ее расчетная схема показана на рис. 5.1
Каноническое уравнение имеет вид:
где - перемещение нижнего конца стойки соответственно от внешней нагрузки и от единичной силы X1=1
;
;
;
Таблица 5.1 Расчет единичного состояния системы
|
№
|
Yi
|
Xi
|
|
Ni
|
Qi
|
Mi
|
|
A
|
0
|
0.000
|
-
|
0
|
1
|
0.000
|
|
C
|
0.835
|
0.000
|
-
|
0
|
1
|
0.835
|
|
1
|
0.300
|
0.026
|
10
|
0.174
|
0.985
|
1.135
|
|
2
|
0.590
|
0.104
|
20
|
0.342
|
0.940
|
1.425
|
|
3
|
0.863
|
0.231
|
30
|
0.500
|
0.866
|
1.698
|
|
4
|
1.109
|
0.404
|
40
|
0.643
|
0.766
|
1.944
|
|
5
|
1.321
|
0.616
|
50
|
0.766
|
0.643
|
2.156
|
|
6
|
1.494
|
0.863
|
60
|
0.866
|
0.500
|
2.329
|
|
7
|
1.621
|
1.135
|
70
|
0.940
|
0.342
|
2.456
|
|
8
|
1.699
|
1.425
|
80
|
0.985
|
0.174
|
2.534
|
|
9
|
1.725
|
1.725
|
90
|
1.000
|
0.000
|
2.560
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где
Ni = X1sin i - Vacos i
Qi = X1cos i - Vasin i
Mi = VaXi + X1(Yi + hст)
Xi = r(1- cos i)
Yi = r sin i
Таблица 5.2 Расчет грузового состояния системы
|
№
|
Yi
|
Xi
|
|
-Np = qб (hст+ Yi )sin i + Vacos i – qс Xi cos i
|
-Np
|
Qp = -qб (hст+ Yi )cos i + Vasin i – qс Xi sin i
|
Qp
|
Mp = VaXi + qб (hст+ Yi )2/2 – qс Xi2/2
|
Mp
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
5
|
|
6
|
|
7
|
|
A
|
0
|
0
|
-
|
|
19.84
|
|
0
|
|
0.00
|
|
C
|
0.835
|
0
|
-
|
|
19.84
|
|
-5.6613
|
|
-2.36
|
|
1
|
0.300
|
0.026
|
10
|
|
20.575
|
|
-4.183
|
|
-3.85
|
|
2
|
0.590
|
0.104
|
20
|
|
20.821
|
|
-2.703
|
|
-4.88
|
|
3
|
0.863
|
0.231
|
30
|
|
20.633
|
|
-1.377
|
|
-5.49
|
|
4
|
1.109
|
0.404
|
40
|
|
20.112
|
|
-0.328
|
|
-5.74
|
|
5
|
1.321
|
0.616
|
50
|
|
19.396
|
|
0.370
|
|
-5.72
|
|
6
|
1.494
|
0.863
|
60
|
|
18.634
|
|
0.695
|
|
-5.55
|
|
7
|
1.621
|
1.135
|
70
|
|
17.968
|
|
0.681
|
|
-5.34
|
|
8
|
1.699
|
1.425
|
80
|
|
17.516
|
|
0.409
|
|
-5.17
|
|
9
|
1.725
|
1.725
|
90
|
|
17.357
|
|
0.000
|
|
-5.11
|
Таблица 5.3 Расчет параметров для нахождения X1
|
№
|
Mi
|
Mp
|
Mi2
|
Mi*Mp
|
Mi2*S
|
Mi*Mp*S
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
|
A
|
0.000
|
0.000
|
0.000
|
0.000
|
0.000
|
0.000
|
|
C
|
0.835
|
-2.364
|
0.697
|
-1.974
|
0.210
|
-0.594
|
|
1
|
1.135
|
-3.848
|
1.287
|
-4.365
|
0.388
|
-1.314
|
|
2
|
1.425
|
-4.882
|
2.031
|
-6.957
|
0.611
|
-2.095
|
|
3
|
1.698
|
-5.491
|
2.882
|
-9.321
|
0.868
|
-2.806
|
|
4
|
1.944
|
-5.739
|
3.778
|
-11.156
|
1.138
|
-3.359
|
|
5
|
2.156
|
-5.724
|
4.650
|
-12.343
|
1.400
|
-3.716
|
|
6
|
2.329
|
-5.554
|
5.424
|
-12.935
|
1.633
|
-3.894
|
|
7
|
2.456
|
-5.339
|
6.032
|
-13.113
|
1.816
|
-3.948
|
|
8
|
2.534
|
-5.170
|
6.420
|
-13.100
|
1.933
|
-3.944
|
|
9
|
2.560
|
-5.107
|
6.554
|
-13.074
|
1.973
|
-3.936
|
|
|
|
|
Сумма:
|
|
11.969
|
-29.606
|
X1 = (-29,606)/11,969=2,47
Строим окончательные эпюры моментов, продольных и поперечных сил.
M = Mp + Xi Mi
N = Np + Xi Ni
Q = Qp + Xi Qi
Таблица 5.3 Рассчетные параметры для построения эпюр М, N, Q
|
№
|
Mp
|
Mi
|
M
|
-Np
|
Ni
|
-N
|
Qp
|
Qi
|
Q
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
|
A
|
0.000
|
0.000
|
0.000
|
19.838
|
0.000
|
19.838
|
0.000
|
1.000
|
2.474
|
|
C
|
-2.364
|
0.835
|
-0.298
|
19.838
|
0.000
|
19.838
|
-5.661
|
1.000
|
-3.188
|
|
1
|
-3.848
|
1.135
|
-1.041
|
20.575
|
0.174
|
21.005
|
-4.183
|
0.985
|
-1.747
|
|
2
|
-4.882
|
1.425
|
-1.357
|
20.821
|
0.342
|
21.667
|
-2.703
|
0.940
|
-0.379
|
|
3
|
-5.491
|
1.698
|
-1.292
|
20.633
|
0.500
|
21.869
|
-1.377
|
0.866
|
0.765
|
|
4
|
-5.739
|
1.944
|
-0.931
|
20.112
|
0.643
|
21.702
|
-0.328
|
0.766
|
1.567
|
|
5
|
-5.724
|
2.156
|
-0.389
|
19.396
|
0.766
|
21.291
|
0.370
|
0.643
|
1.960
|
|
6
|
-5.554
|
2.329
|
0.207
|
18.634
|
0.866
|
20.776
|
0.695
|
0.500
|
1.932
|
|
7
|
-5.339
|
2.456
|
0.736
|
17.968
|
0.940
|
20.292
|
0.681
|
0.342
|
1.527
|
|
8
|
-5.170
|
2.534
|
1.097
|
17.516
|
0.985
|
19.952
|
0.409
|
0.174
|
0.839
|
|
9
|
-5.107
|
2.560
|
1.226
|
17.357
|
1.000
|
19.830
|
0.000
|
0.000
|
0.000
|
Выберем для данной крепи номер спецпрофиля СВП по методике.
Наиболее опасным сечением есть сечение между точками 2 и 3. Момент максимален равен Мmax = 1,36 кНм. Определим величину расчетного момента сопротивления сечения крепи из его условия прочности:
где mу – коэффициент условий работы крепи;
R – расчетное сопротивление стали; R=2400 H/см2;
Выбираем профиль СВП-27 имеющий Wx=100.2 см3; F=34.37 см2.
Принятое сечение проверяем на прочность при Мmax = 1,36 кНм и с продольной силой N=21.7 кН:
Н/см3
1984,5 Н/см3 < 2400 Н/см3
Как видно из расчета условие прочности обеспечивается.
Теперь определим необходимое число рам на 1 м выработки:
рам на 1 м
Шаг крепи
Принимаем шаг крепи равный 1.25м.
6. Расход материалов и их стоимости.
Расход крепежных материалов по двум вариантам крепи приведен в таблице 6.1.
Таблица 6.1 – Расход крепежных материалов
|
№
|
Наименование элементов
|
Характеристика
|
Еденицы измерения
|
Расход
|
|
|
|
|
|
на 1 раму
|
на 1 м
|
|
Металлическая арочная податливая трехзвенная крепь
|
|
1
|
Верхняк
|
Профиль СВП-27
|
шт.
|
1
|
0,8
|
|
2
|
Стойка
|
Сталь Ст. 5
|
шт.
|
2
|
1,6
|
|
3
|
Межрамная стяжка
|
Сталь Ст. 3
|
шт.
|
3
|
2,4
|
|
4
|
Ж/б затяжка
|
|
|
|
|
|
5
|
Хомут податливости
|
Сталь Ст. 3
|
шт.
|
4
|
3,2
|
|
6
|
Хомут для стяжка
|
Сталь Ст. 3
|
шт.
|
3
|
2,4
|
|
7
|
Гайки
|
Сталь Ст. 3
|
шт.
|
10
|
8
|
|
8
|
Планка
|
Сталь Ст. 3
|
шт.
|
7
|
5,6
|
|
Трапециевидная податливая металлическая
|
|
9
|
Верхняк
|
Профиль СВП-27
|
шт.
|
1
|
0,8
|
|
10
|
Стойка
|
Сталь Ст. 5
|
шт.
|
2
|
1,6
|
|
11
|
Межрамная стяжка
|
Сталь Ст. 3
|
шт.
|
3
|
2,4
|
|
12
|
Ж/б затяжка
|
|
|
|
|
|
13
|
Хомут податливости
|
Сталь Ст. 3
|
шт.
|
4
|
3,2
|
|
14
|
Хомут для стяжки
|
Сталь Ст. 3
|
шт.
|
3
|
2,4
|
|
15
|
Гайки
|
Сталь Ст. 3
|
шт.
|
10
|
8
|
|
16
|
Планка
|
Сталь Ст. 3
|
шт.
|
7
|
5,6
|
С учетом того, что стоимости:
1 т прокатной стали – 2433,2 грн
1 т арматурной стали – 4500 грн
Таблица 6.2 – Расход материалов и их стоимость
|
Наименование элементов
|
Масса материалов на 1 раму, кг
|
Стоимость материалов, грн
|
|
|
|
на 1 раму
|
на 1 м
|
|
Арочная крепь
|
|
Элементы арки
|
385,37
|
695,2
|
696,16
|
|
Элементы межрамной стяжки
|
25,61
|
115,24
|
92,2
|
|
Ж/б затяжка
|
|
|
|
|
Итого
|
|
|
698,36
|
|
Трапециевидная крепь
|
|
Элементы крепи
|
389,0
|
703,2
|
562,56
|
|
Элементы межрамной стяжки
|
14,1
|
63,45
|
50,76
|
|
Ж/б затяжка
|
|
|
|
|
Итого
|
|
|
699,32
|
|
|
|
|
|
Из таблиц 6.1 и 6.2 видно, что наиболее предпочитаемая по материалоемкости – трапециевидная крепь и затраты больше при трапециевидной крепи. Принимаем арочную крепь.
7. Технология и механизация возведения крепи.
Возведение крепи в выработках производится с соблюдением общих для всех видов крепи правил и мер предосторожности, изложенных в Правилах безопасности.
Перед установкой крепи в выработке необходимо произвести оборку отслоившейся породы и удаление выступающих или обрушающихся кусков с кровли и стенок выработки и затем возведения крепи приготовить лунки под стойки или продольные канавки под лежни.
При проведении выработки с применением БВР крепь следует устанавливать с отставанием от проходческого забоя; при слабых или средней крепости боковых породах этот участок закрепляют временной крепью.
Обязательны при креплении забутовка закрепного пространства, тщательная расклинка рам.
Для механизации процесса крепления было придумано много комплексов как отечественного, так и зарубежного производства: КПМ-8, КПУ-2, УВК-3 и др., TSHR-3.
- проверка правильности установки первой от забоя рамы по направлению;
- после осмотра забоя и оборки породы по периметру выработки расчищают место установки стоек и разделывают лунки глубиной 0,2 м на соответствующие расстояние между рамами, стойки устанавливают по очереди в лунки и скрепляют двумя межрамными металлическими стяжками с ранее установленной рамой;
- с рабочего полка верхняк поднимаютпод кровлю выработки;
- элементы арки в каждом узле соединяют двумя хомутами.
Список используемой литературы
- СНиП ІІ-94-80. Подземные горные выработки – М.: Стпойиздат, 1989 г. – 31 с.
- Баклашов И. В., Картозия Б. А. Механика подземных сооружений и конструкции крепи. – М.: Недра, 1986 г. – 415 с.
- Каретников В. Н., Клейменов В. Б., Нуждикин А. П. Крепление капитальных и подготовительных горных выработок. Справочник. М.: Недра, 1989 г. – 571 с.
- Руководство по проектированию подземных горных выработок и расчету крепи ВНИИОМШС Минуглкпрома СССР – М.: Стройиздат, 1983 – 273 с.
- Инструкция к лабораторной работе «Построение паспорта устойчивости породного контура горных выработок» (сост. Г. Г. Литвинский – ДГМИ, 1986 – 12 с.).
- Баклашов И. В., Тимофеев О. В. Конструкции и расчет крепей и отделок. – М.: Недра, 1979 г.
- Методические указания к выполнению лабораторных работ по курсу «Механика подземных сооружений и конструкции крепей» (сост. Г. Г. Литвинский – ДГМИ, 1989 – 40 с.).
алевролит
уголь
аргиллит
0,9
Рисунок 1.1. Расположение пород вокруг выработки
М 1:100
8
5
7
6
3
1
2
=39°
2a=3910
2b=3140
1
1
2
2
Рис.2.1. Расчетная схема паспорта устойчивости контура
М 1:100
8
5
7
6
3
1
4
2
36.1
6.03
66.3
1.6
15.8
66.3
36.1
15.8
Рис. 2.2 Эпюра напряжений на контуре горной выработки
Рис. 2.3 График критерия разрушения
Рис. 3.1. Форма проявления горного давления
2в=3140
2а=3910
Qб
Qс
Qб
Рис. 4.1 Соединение верхняка со стойкой в арочной трехзвеньевой крепи АКП-3
A
r =1725
2a=3450
h=835
q=11.5 кН/м
Рис.5.1. Расчетная схема арочной двухшарнирной металлической крепи
qб=11.5 кН/м
qб=11.5 кН/м
C
B
2b=2560
Рис.5.2. Окончательная эпюра продольных сил
N
[ кН ]
max
21,869
max
3,188
Q
[ кН ]
Рис.5.3. Окончательная эпюра поперечных сил
Рис.5.4. Окончательная эпюра моментов
M
[ кНм]
max
1,357
Конструкция и расчет крепи