ПРИРОДА И ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВЛИЯНИЯ МЕЖДУ ЦЕПЯМИ
ЛЕКЦИЯ 20. ПРИРОДА И ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВЛИЯНИЯ МЕЖДУ ЦЕПЯМИ
Причины взаимных влияний.
ПРИРОДА И ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВЗАИМНОГО ВЛИЯНИЯ МЕЖДУ ЦЕПЯМИ
При прохождении тока по кабелю либо цепи (влияющей), например 2 (рис. 5.1), на проводах этой и образуются заряды +Q1 и — Q2. заряды создают электрическое поле, силовые линии которого частично прикасаются с проводами 3—4 смежной цепи (подверженной влиянию Вследствие этого между провод 3—4 образуется разность потенциалов, которая создает в них ток, распространяющийся вдоль цепи. Наведенный ток достигает приемников включенных на концах цепи, и является в виде мешающего влияния Влияние, обусловленное действие электрического поля, называют электрическим влиянием.
Наряду с электрическим влиянием одновременно действует и магнитное влияние (рис. 5.2). При прохождении тока по влияющей цепи 1—2 круг проводов этой цепи образуется магнитное поле, силовые линии которого частично воздействуют на провода 3—4. Эти магнитные силовые линии, пересекая провода 3—4, наводят в них ЭДС, которая создает i пи 3—4 ток. Этот ток, распространяясь вдоль цепи, достигает включенных на ее концах приемников и создает мешающее действие. Влияние, обусловленное действием магнитного поля, называется магнитным влиянием
Чем выше частота передавав тока, тем быстрее протекает пр< изменения электрического и магнитного полей и тем больше величина вза имного мешающего влияния между цепями. Электрическое и магнитное влияние между двумя цепями харак теризуется соответственно электриче ской (К12) и магнитной (М12) связями.
Рис. 5.1. Схема электрического влияния
Рис. 5.2. Схема магнитного влияния
Электрическая связь определяется отношением тока /2, наведенного в цепи, подверженной влиянию, к раз ности потенциалов во влияющей цепи U1
, (5.1)
где g— активная составляющая элек трической связи; k — емкостная связь.
Магнитная связь определяется отно шением наведенной ЭДС — Е2 в цепи, подверженной влиянию, к току во влияющей цепи I1 с обратным знаком:
, (5.2)
где r —- активная составляющая маг нитной связи; m — индуктивная связь.
Электрическая связь (К12) пред ставлена в единицах проводимости — Cм, а магнитная (M12) — в единицах сопротивления— Ом. При учете совместного действия связей необходимо перевести их в одинаковые единицы размерности. Имея в виду, что U1 = I1 ZB1и 12 = E2/ZB2, можно выразить Электрическую связь в единицах со противления — Ом:
К12= (g + jk)ZB1ZB2 (5.3)
И магнитную связь в единицах прово димости — См:
M12= (r +jm)/ ZB1ZB2. (5.4)
можно обе величины выразить в безразмерных единицах:
Величины r, g, k и m называются Первичными параметрами влияния.
Величина переходного затухания А, характеризующая затухание токов влияния при переходе с первой цепи вторую, является вторичным параметром влияния. В линиях связи обыч но стремятся уменьшить собственное затухание цепи а и увеличить пере ходное затухание А.
Переходное затухание является ос новной мерой оценки свойств воздуш ных и кабельных линий по взаимному влиянию между цепями и пригодно сти цепей для высокочастотной пере дачи. Оно выражается логарифмом отношения мощности генератора Р1, питающего влияющую цепь, к мощ ности помех Р2 в цепи, подверженной влиянию, и измеряется в децибелах:
(5.5)
При рассмотрении влияния между цепями связи различают два вида пе реходов энергии: на ближнем (пере дающем) и на дальнем (приемном) концах (рис. 5.3). Влияния, проявляю щееся на том конце цепи, где распо ложен генератор первой цепи, назы вается переходным влиянием на ближ нем (передающем) конце Аа. Влияние на противоположный конец цепи на зывается переходным влиянием на дальнем (приемном) конце Al.
Переходное затухание по мощности, дБ, на ближнем конце
, (5.6)
на дальнем конце
(5.7)
Наряду с величинами Ао и Аl в тех нике связи широко используется параметр Аэ— защищенность от помех, или просто защищенность, представ ляющая собой разность уровней по лезного сигнала р0 и помех рп в рас сматриваемом токе:
А3 = рс—рп
Рис. 5.3. Влияние между цепями
Она может быть выражена также че рез мощности сигнала Рс и помех Ри:
Введение данного параметра обус ловлено тем, что для обеспечения должного качества связи необходимо, чтобы мощность полезного сигнала превосходила мощность помех на определенную величину. Сама по себе мощность сигнала не гарантирует требуемого качества. Действительно, в малошумящей линии можно обеспе чить значительно лучшее качество пе редачи при условии низкого приемного уровня, чем в линии с высоким уровнем помех при значительно более сильном сигнале.
На рис. 5.4 показаны схемы влия ния и уровня полезного сигнала и помех в цепи II. Из рисунка видно, что при уровнях полезного сигнала Рс = —50 дБ и помех рп = —130 дБ защищенность будет Аз, = —50— -(—130) =80 дБ.
Между параметрами влияния одно родных цепей — защищенностью Аз, переходным затуханием на дальнем конце A l с собственным затуханием линии al — существует соотношение
(5.8)
справедливость которого можно дока зать, подставив в (5.14) соответствую щие соотношения мощностей. При этом получим
Действительно, как видно из рис. 5.3 и 5.4, мощность полезного сигнала Рс идентична Р1l, а мощность помехи Рп равна Р2l.
Рис. 5.4. К определению защищенности а) схема влияния; б) уровни в цепи П
Переходное затухание может выражено также через токи и напряжения:
где Zв1 и Zb2 — волновые сопротивления первой (влияющей) и второй (подверженной влиянию) цепей.
Электромагнитными связями можно оперировать преимущественно при рассмотрении явлений влияния коротких линиях длиной порядка l< /4. Для тональных частот 5. ..25 км, а для высоких частот 0,3. ..2 км. Следовательно, в первом случае электромагнитные связи позволяют проводить измерения на линиях длиной до 1 км, а во втором — до 100 м. основными характеристиками оценки влияния в длинных линиях являются переходное затухание и защищенность цепей.
Электромагнитная связь, а следовательно и переходное затухание и соответственно степень влияния между цепями, обусловливается взаимного расположением проводников влияющей и подверженной влиянию цепей, системой связи, типом скрутки (звездная парная, двойная парная), степенью конструктивной однородности по длине линии, так и по сечению, качеством применяемых материалов. Кроме того, мешающее влияние зависит от длины и частоты передаваемых каналов связи. Чем выше частота даваемого тока и длиннее линия, сильнее взаимное влияние.
Электромагнитные влияния по своему характеру делятся на регулярные и нерегулярные, непосредственные и косвенные.
Регулярные влияния имеют место идеальной (расчетной) симметрии конструкции рассматриваемых групп цепей. Нерегулярные влияния обусловлены отклонениями конструкций от относительно симметричных и неоднородностями цепей.
Кроме того, выделяются Систематические влияния, обусловленные электромагнитными связями, постоянными величине и фазе. Причиной их возникновения в кабелях являются, главным образом, асимметрия во взаимном расположении жил в четверке и систематические погрешности технологии.
Непосредственные влияния — это взаимные влияния между двумя однородными, согласованно нагруженными и цепями. Косвенные влияния — влияния через третьи цепи (соседние цепи, экраны, оболочки кабелей
искусственные цепи и т. д.), а также вследствие отражении за счет неоднородностей цепей и несогласо ванности нагрузок.
Рис. 5.5. Характер изменения токов регулярных (I1) и нерегулярных (I2) влияний между цепями вдоль линии
На рис. 5.5 показано изменение то ков регулярных I1 и нерегулярных I2 влияний между цепями по длине кабеля. Первые пропорциональны длине кабеля: I1=1(l), а вторые принято складывать по среднеквадратичному закону: /2 =
Параметры влияния.
ВЛИЯНИЕ В СИММЕТРИЧНЫХ ЦЕПЯХ ВОЗДУШНЫХ И КАБЕЛЬНЫХ ЛИНИЙ СВЯЗИ
ПЕРЕХОДНОЕ ЗАТУХАНИЕ МЕЖДУ СИММЕТРИЧНЫМИ ЦЕПЯМИ
в области высо ких частот токи помех электрического и магнитного характера примерно равны, получим, что на ближнем кон це результирующее влияние удваива ется, а на дальнем электрические и магнитные связи компенсируются и влияние уменьшается. Поэтому, как правило, помехи на ближнем конце больше чем на дальнем (N12>F12) и соответственно переходное затухание на ближнем конце меньше чем на дальнем {AQ<Al).
Кабель ные линии состоят из строительных длин со скрученными цепями, при этом неизвестна фаза сложения влия ний с отдельных длин кабеля. Поэто му при расчете влияния и переходно го затухания в кабельных линиях при нимается геометрический закон сло жения влияний с отдельных строи тельных длин кабеля:
Тогда формулы переходного затуха ния для симметричных кабельных це пей примут вид:
Соответственно формулы переходного затухания, дБ, примут вид:
4; = 201g|2/(F12y7)|+a/. Соответственно защищенность Аа= = At—al выразится как
Для кабельных линий наиболее удобно формулы расчета переходного затухания выразить через строитель ные длины кабеля ( ):
(5.15)
s —строительная длина кабеля, км; п — число строительных длин; N12 и F12 — электромагнитные связи строительной длины кабеля.
ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ СВЯЗИ И ИХ ЧАСТОТНАЯ ЗАВИСИМОСТЬ
На рис. 5.7 была показана эквива лентная схема электрической и маг нитной связей между двумя цепями. Рассмотрим природу и характер дей ствия электрических
( ) и магнитных ( ) связей между цепями.
Емкостная связь k является резуль татом асимметрии частичных емкостей между жилами влияющей и подвер женной влиянию цепей. На рис. 5.8, a показаны жилы 1—2 влияющей цепи I и жилы 3—4 цепи II, подверженной влиянию. Частичные емкости между жилами C13, C14, С23, С24 образуют так называемый мост. Если мост симметричен и находится в уравновешенном состоянии, то перехода энергии (мешающего влияния) из цепи I в цепь П не будет. Условием симметрии моста является равенство Q3—Q4 = 0 или (С13+С24)-(С14 + С23)=0.
Между цепями не будет влияния если суммы противоположных емкостей будут равны между собой: С13 + С24= С14+ С23 существующая в действительных условиях емкостная асимметрия (у уравновешенность) моста, являющаяся причиной возникновения мешающих влияний между цепями связи, и называется емкостной связью: к=(С13+С24)-(С14 + С23)
Индуктивная связь m по аналогии может быть представлена мостом частичных индуктивностей, имеющих трансформаторную связь (рис. 5.8). Здесь приходится иметь дело не электрическими зарядами, а с магнитными потоками. Условием симметрии моста является выражение (m14+m23) - (m13+m24)=0
Коэффициент индуктивностей связи характеризует асимметрию моста соответственно степень перехода энергии (мешающего влияния) из цепи I в цепь П: m=(m14+m23) - (m13+m24)
Рис. 5.8. Мосты связей: а) электрической; б) магнитной
Активная составляющая электрической связи g обусловлена асимметрией потерь энергии в диэлектрике, этом случае плечи моста представляют собой эквивалентные потери энергии в диэлектрике, окружающем кабельные жилы
( см. рис. 5.8, а).
Если по жилам кабеля протекает ременный ток, то диэлектрик вносит потери, пропорциональные проводимости изоляции G = Ctg. Если диэлектрик неоднороден по своим электрическим свойствам или толщина изоляции жил различна, так как кабель формирован в разных местах и т. д., частичные потери в диэлектрике будут неодинаковы-. Это нарушает симметрию моста создает условия для взаимного перехода энергии между цепями. Активная составляющая электрической связи выражается уравнением
Активная составляющая магнитной связи r или так называемая активная язь обусловлена вихревыми токами. При прохождении переменного тока цепи кабеля в соседних жилах за счет переменного магнитного поля наводятся вихревые токи, вызывающие дополнительные потери энергии в цепи передачи. Аналогичные потери имеют место в экране, свинцовой оболочке и других металлических частях кабеля.
Несимметричность расположения жил одной цепи относительно жил другой и металлических оболочек кабеля, а также применение жил раз личных диаметров и электрических свойств приводят к асимметрии по терь на вихревые токи, что проявля ется в виде расстройки моста связей (см. рис. 5.8,6). В ре зультате создается асимметрия актив ных потерь энергии, характеризуемая
СВЯЗЬЮ
Величина активной связи тем боль ше, чем больше различаются жилы по активному сопротивлению и поте рям энергии на вихревые токи в со седней цепи, экране, свинце и других металлических частях кабеля.
Активная составляющая электриче ской связи обусловливается асиммет рией потерь в металле.
Соотношения между электрически ми и магнитными связями, их актив ными и реактивными составляющими могут быть различными в зависимо сти от типа связей, диапазона переда ваемых частот и ряда других факто ров.
В кабельных цепях необходимо учи тывать все четыре первичных пара метра влияния, причем в зависимости от частоты соотношение и удельная значимость их меняются.
в области низких частот (тональный спектр) доминируют емкостные связи ZB, другие составляющие связей в этом диапазоне можно не учиты вать;
с возрастанием частоты увеличива ется удельная значимость магнитного влияния и, уже начиная примерно с 35 кГц, индуктивные связи становятся равными емкостным ( );
активные связи gZB и r/ZB, практи чески равные нулю на низких часто тах и при постоянном токе, в области высоких частот существенно возраста ют. В среднем соотношение актив ных и реактивных составляющих свя зей равно —15%; 20— 40%;
между индуктивными и емкостными связями в кабелях существует соот ношение m/k = Zв2
При высокочастотной передаче по кабелям необходимо считаться со всеми составляющими связей. В области низких частот достаточно учитывать лишь емкостную связь. На рис. 5 приведен наиболее характерный вариант соотношения электрических и магнитных связей между цепями воздушных и кабельных линий связи.
Во всех случаях электромагнитная связь на ближнем конце N12 больше, чем на дальнем F12. В кабельных линиях углы электромагнитной связей различны, причем, как правило, угол у вектора F12 больше, чем N12
Рассмотрим частотную характеристику векторов электромагнитной связи. Такую характеристику называют годографом.
Годографы электромагнитной связи на ближнем и дальнем концах приведены на рис. 5.12, а и б.
Рис. 5.12. Годографы электромагнитной связей: а) на ближнем, б) дальнем концах
Как видно из графиков, электромагнитная связь на ближнем конце изменяется по закону спиральной линии, а на дальнем конце — почти по линейному закону. Однако в реальных условиях коэффициенты затухания цепей обычно оди наковы, коэффициенты фазы отличаются из-за раз-личных шагов скрутки, кроме того, сказывается воздействие соседних це пей. Тогда для дальнего конца полу чим различные значения электромаг нитных связей при перемене местами взаимовлияющих цепей. Это явление называется эффектом перестановки.
ПРИРОДА ВЛИЯНИЯ В КОАКСИАЛЬНЫХ ЦЕПЯХ
Рис, 5.19. Электромагнитное поле цепей: а) симметричной; б) коаксиальной
Подверженность коаксиальных кабелей взаимным и внешним помехам обусловлена про дольной составляющей электрического поля Ez, направленной вдоль оси ко аксиального кабеля.
Влияние между двумя коаксиальны ми цепями I и II осуществляется через третью, промежуточную цепь, образо ванную из внешних проводников этих цепей.
Физическую сущность влияния меж ду двумя коаксиальными кабелями можно объяснить следующим образом. На рис. 5.20: I — влияющая цепь;
П —цепь, подверженная влиянию;
Ш— промежуточная цепь, состоящая из внешних проводников цепей I и II.
По внешнему проводнику (цепь I) влияющего коаксиального кабеля течет ток, в связи с чем на его внешней поверхности создается падение напря жения и действует продольная состав ляющая электрического поля Ez. Она вызывает ток на поверхности внешне го проводника (цепь II) кабеля, подверженной влиянию. В результате из двух внешних проводников кабелей создается промежуточная цепь тока, в которой действует ЭДС, равная Ez на внешней поверхности внешнего про водника влияющего кабеля. Ток, про текающий во внешнем проводнике подверженного влиянию кабеля, вызы вает падение напряжения, создающее помехи в его цепи.
Таким образом, в коаксиальных кабелях влияющая цепь I создает напряжение и ток в цепи Ш, которая, в свою очередь, становится влияющей цепью по отношению к цепи II и вызывает в ней токи помех.
Интенсивность влияния между цепями обусловливается- напряженностью продольной составляющей электриче ского поля Ezна внешней поверхно сти внешнего проводника влияющей коаксиальной цепи. Чем больше вели чина Ez,тем больше напряжение и ток в промежуточной цепи III и соответ ственно ток помех в цепи,
Рис. 5.20. Схема влияния в коаксиальных цепях
Частотная зависимость влияния в коаксиальных цепях имеет другой характер, чем в симметричных. В симметричных цепях с ростом— частоты возрастает скорость изменения электромагнитных силовых линий (Е и Н ) и поэтому возрастает взаимное мешающее влияние между цепями. В коаксиальных цепях, в отличие от симметричных, с ростом частоты взаимное влияние уменьшается и улучшается защищенность от внешних помех (рис. 5.21). Из-за эффекта близости плотность тока во внешнем проводнике коаксиального кабеля увеличивается по направлению к внутренней его поверхности,, причем с ростом частоты ток концентрируется на внутренней поверхности внешнего проводника, на внешней поверхности плотность уменьшается. Поэтому с увеличением частоты уменьшается напряженность поля Ez на внешней поверхности внешнего проводника и возрастает эффект самоэкранирования коаксиального кабеля. При очень высоких частотах, когда весь ток сконцентрированную внутри коаксиального кабеля, напряженность поля Ez вне кабеля приближается к нулю, экранирующий эффект достигает максимума и влияние между цепями теоретически отсутствует.
Влияние между цепями зависит от конструкции внешних проводников, их расположения и материала. Чем больше толщина внешних проводников, тем влияние меньше.
Экранирующий эффект стали, чем меди. Наилучший эффект многослойные сталемедные экраны.
Для защиты от помех в низкочастотном диапазоне (до 60—100 кГц) коаксиальный кабель экранируется стальными лентами толщиной 0,15 - 0,20 мм, накладываемыми в два слоя. Наличие экранов увеличивает переходное затухание на 25—40 дБ. Как и в симметричных цепях влияния коаксиальных цепях выражается и нормируется с помощью переходных затуханий Ао и Аl и защищенности Аз
ПЕРЕХОДНОЕ ЗАТУХАНИЕ МЕЖДУ КОАКСИАЛЬНЫМИ ЦЕПЯМИ
Уравнения влияния, методика рас чета и формулы переходного затуха ния в коаксиальных цепях такие же, как в симметричных, разница заключается лишь в параметрах электромагнитной связи. В симметричных цепях влияние обусловлено поперечными электрическими и магнитными полями —Е , H и соответствуют
им связями Е12, М12. Причем на ближнем конце эти связи суммирую (N12 = K12ZB + M12/ZB), а на дальнем вычитаются (F12= K12ZB — M12/ZB). коаксиальных цепях внешнее поперечное поле отсутствует и имеется ли продольное поле Ez, которое создает падение напряжения в соседних цепях. Это влияние учитывается через параметр сопротивления связи Z12, которое по природе аналогично магнитному влиянию М12 в симметричных цепях. Электрическое влияние в коаксиальных цепях отсутствует, так i электрическое поле замыкается внутри между проводниками цепи (К12= 0). Магнитная связь между коаксиальными цепями определяется выражением
(5.17)
где Z12 — сопротивление связи влияющей цепи; Z21—сопротивление связи цепи, подверженной влиянию; Zз = Z11 + Z22 + јL3 — полное сопротивление третьей, промежуточной цепи; Z11 и Z22 — собственные сопротивления внешних проводников — трубок влияющего и подверженного влиянию кабелей; јL3— внешнее индуктивное сопротивление образованной из них цепи. Если коаксиальные цепи соприкасаются, то внешняя индуктивное отсутствует (јL3= 0) и тогда
Частотная зависимость переходного затухания в коаксиальных и симмет ричных кабелях различна (рис. 5.25). В симметричных кабелях переходное затухание падает, так как с ростом частоты увеличиваются электромаг нитные связи {К12 и M12), а в коакси альных кабелях оно растет, поскольку увеличивается экранирующий эффект внешнего проводника кабеля. С увели чением длины коаксиальной линии пе реходное затухание изменяется по то му же закону, что и в симметричной линии (см. рис. 5.14).
Рис. 5.25. Частотная зависимость переходного затухания в симметричных (СК) и коакси альных (КК) кабелях
НОРМЫ ПОМЕХОЗАЩИЩЕННОСТИ МЕЖДУ ЦЕПЯМИ
Помехи, проявляющиеся в каналах связи, по своему действию подразде ляются; на шумы и переходные раз говоры. Напряжение шумов маскирует слабые составляющие разговорной речи, снижая тем самым диапазон по лезного сигнала. Переходный разговор отвлекает внимание разговаривающих абонентов и создает возможность под слушивания посторонних разговоров.
Различают помехи:
тепловые, обусловленные дробовым эффектом ламп и хаотическим тепло вым движением электронов в транзи сторах и жилах кабеля;
нелинейные шумы, возникающие вследствие нелинейных характеристик аппаратуры и устройств группового тракта;
линейные переходы, обусловленные электромагнитным влиянием между цепями связи.
По действующим формам МККТ ве личина всех помех на эталонной цепи длиной 2500 км в точке с нулевым относительным уровнем не должна превышать по мощности 10 000 пВт. Это соответствует псофометрическому напряжению шумов — 1,1 мВ. Из указанной нормы (10000 пВт) 2500 пВт отводятся на долю аппаратуры око нечных и транзитных устройств, а остальные 7500 пВт — на линию с уси лителем (в среднем 3 пВт на 1 км тракта). Величины помех, отводимые на/ линейный тракт, по-разному под разделяются для симметричных и ко аксиальных кабелей: симметрич ный кабель кабель коак сиальный
Нелинейные шум ы, %
Тепловые шумы, %
Линейные переходы, %
Поскольку коаксиальные кабели обладают высокими экранирующими свойствами, линейные переходы должны отсутствовать. Однако причины переходного затухания и защищенности как на коаксиальные кабели, так и на другие типы линий суммируются. Исходя из допустимой величины шумов в каналах связи 1,1 мВ величина защищенности цепей с переходного разговора должна бы менее 54,7 дБ. В Советском приняты следующие нормы защищенности от взаимных влияний для эталонной кабельной линии длиной 2500 км (переприемного участка): менее 58,2 дБ — для 90% комбинаций каналов и не менее 54,7 дБ -100%.
Для двухпроводных цепей воздушных линий связи допускается защищенность 50,4 дБ. Соответствует этим величинам нормируются значения защищенности и переходного затухания на усилительный участок. Токи помех с усилительных участков складываются, поэтому защищенность на один участок должна быть увеличена во столько раз, сколько усилительных участков имеет данная магистраль. Однако для токов применяется геометрический сложения, поэтому величина защищенности уменьшается не в N раз, а в N. Таким образом, на ближнем и дальнем концах усилительного участка необходимо иметь защищенность Аз+10lgN, дБ.
Нормы переходного затухания защищенности воздушных и кабельных линий определяются по различие методике. Для воздушных линий защищенность нормируется на эталонную линию (2500 км), поэтому величину ее необходимо пересчитывать на усилительный участок. Для кабелей линий защищенность нормируется непосредственно на один усилительный участок исходя из защищенности на эталонную линию). Во всех случаях следует иметь в виду, что с увеличе нием длины линии влияние увеличи вается и защищенность снижается по закону
), дБ.
Здесь А3 и А*— соответственно нор мированная и определяемая защищен ности; / и 1Х — длины участков, на ко торых нормируется и определяется за щищенность.
Для воздушных линий связи защи щенность, дБ, на длине усилительного участка
,
где N — число усилительных участков. Переходное затухание на дальнем и ближнем концах усилительного участка будет соответственно, дБ:
где р — коэффициент отражения, при нимаемый для систем ВЧ телефониро вания 0,1. \
Для стальных 'цепей защищенность А3 = 46,9 дБ.
Для ВЧ цепей симметричных кабе лей нормируется:
Защищенность на длине усили тельного участка, дБ 73,8 (до пускается 10% значе ний 71 дБ)
Переходное затухание на дальнем конце, дБ. 73,8+ l
Переходное затухание на ближнем конце для двухкабельной си стемы, дБ.... 60,8
Переходное затухание на ближнем конце при однокабельной си стеме, дБ.........73,8+ l
Для НЧ симметричных кабелей нор мируются:
Двухпроводный режим Четырехпроводный режим
Защищенность на длине
усилительно го участка, дБ 60,8 65,1
Переходное затухание
на дальнем конце, дБ... ....60,8+ l 65,1+ l
Переходное затухание
на ближнем конце, дБ..... ..60.8+ l 65,1+ l
Для коаксиальных кабелей норми руются:
2,6/9.5 мм 1,2/4,6
Защищенность на длине
усилительно го участка, дБ . . 110 90,3
Переходное затухание на дальнем конце, дБ.....110+ l 90,3+ l
Переходное затухание на ближнем конце, дБ.......110+ l 90,3+ l
5
ПРИРОДА И ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВЛИЯНИЯ МЕЖДУ ЦЕПЯМИ