Отопление и вентиляция гражданского здания
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра ТГВ
Пояснительная записка
к курсовому проекту:
"Отопление и вентиляция гражданского здания"
Город Кишинев.
Выполнил:
ст.гр. С05-9
Муравьева Т. В.
Проверил:
Шабарова Н. И.
Тюмень 2008
Содержание.
1. Исходные данные………………………………………………………………………2
2. Теплотехнический расчет……………………………………………………………4
2.1. Теплотехнический расчет стены……………………………………………….. 5
2.2. Теплотехнический расчет чердачного перекрытия………………………….7
2.3. Теплотехнический расчет подвального перекрытия…………………………8
2.4. Теплотехнический расчет окна…………………………………………………...9
2.5. Теплотехнический расчет входной двери………………………………………10
3. Тепловой расчет……………………………………………………………………….11
3.1. Тепловые потери через ограждения…………………………………………….11
3.2. Отопительные потери…………………………………………………………….16
3.3. Определение количества секций отопительных приборов…………………18
3.4. Расчет тепловлажностного режима…………………………………………..21
4. Гидравлический расчет……………………………………………………………….23
5. Аэродинамический расчет……………………………………………………………28
Литература………………………………………………………………………………..40
1. Исходные данные.
- Район строительства: город Кишинев;
- Фасад здания ориентирован на: ЮВ;
- Абсолютная минимальная температура воздуха: - 310С;
- Температура воздуха наиболее холодных суток с обеспеченностью 0,92:
t1 = - 250С;
- Температура воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92:
t5днев = - 200С;
- Продолжительность отопительного периода: = 199 суток;
- Средняя температура отопительного периода: - 0,40С;
- Нормируемый минимальный температурный перепад: tн = + 40С;
- Температура воздуха внутри помещения:
- рядовые комнаты: tв = +180С;
- угловые комнаты: tв = +200С;
- кухни: tв = + 180С;
- коридор: tв = + 180С;
- лестничная клетка: tв = + 160С;
- Относительная влажность воздуха: = 55%;
- Тип системы отопления: двухтрубная система водяного отопления;
- Разводящая сеть: нижняя;
- Температура воды в подающей трубе: 950С;
- Температура воды в обратной трубе: 700С;
- План здания указан на стр. 3.
- Вентиляция: естественная.
2. Теплотехнический расчет.
Теплотехнический расчет производится с целью определения толщин стенок ограждающих конструкций, которые обеспечивают допустимые тепловые потери из помещений в ограждающую среду. Теплотехнический расчет выполняется для наружной стены, подвального, чердачного перекрытий.
Определим градусо – сутки отопительного периода (ГСОП):
ГСОП=(tв-tср.от..пер.) · zот..пер, где
tв = +180С – расчетная температура воздуха внутри помещения, принимаем согласно ГОСТ 12.1.005-88 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений;
tср.от..пер = - 0,40С – средняя температура отопительного периода (СНиП 2.01.01-82)
zот..пер = 199 суток – продолжительность отопительного периода;
ГСОП=(18 – (- 0,4).)·199 = 3662 0С сутки.
2.1 Теплотехнический расчет стены:
Вычислим приведенное энергетическое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, соответствующее высоким теплозащитным свойствам для наружной стены (Приложение 1, табл.1), путем интерполяции.
|
ГСОП
|
Rэн
|
|
2000
|
2,1
|
|
3662
|
х
|
|
4000
|
2,8
|
|
ГСОП
|
Rэн
|
|
2000
|
0,7
|
|
338
|
2,8 - х
|
;
2,8 – Х = 0,1183;
Rэ = Х = 2,682 м2 0С/Вт
Требуемое термическое сопротивление ограждения определяется по формуле:
, где
tв = +180С – расчетная температура внутри помещения, принимается по нормам проектирования соответствующих зданий ГОСТ 12.1.005-88;
tн = (t1+ t5днев)/2 = (-25-20)/2= - 22,50С– расчетная зимняя температура, ;
t = +40С – нормированный минимальный температурный перепад;
n = 1 – коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ОК по отношению к наружному воздуху (Приложение 1, табл.2);
в = 8,7 Вт/м2К – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения (Приложение 1, табл.2);
м2 0С/Вт
Сравниваем Rэ и R0:
Если Rэ R0 , тогда для дальнейших расчетов принимаем R0.
Если Rэ R0 , тогда для дальнейших расчетов принимаем Rэ.
Rэ = 2,682 м2 0С/Вт R0 = 1,16 м2 0С/Вт, для расчетов принимаем Rэ = 2,682 м20С/Вт.
Вычислим минимальную толщину расчетного слоя ограждения (утеплителя).
Т.к. стенка неоднослойна, т.е. состоит из нескольких слоев с различной толщиной 1, 2, 3, 4, и коэффициентами теплопроводности 1, 2, 3, 4, то сопротивление теплопередачи Rст будет равно:
, где
Rв – термическое сопротивление теплоотдачи внутренней поверхности.
м 2 0 С/Вт
в=8,7 Вт/м2 К - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения (Приложение 1, табл.2);
Rн – термическое сопротивление теплоотдачи наружной поверхности.
м 2 0 С/Вт
н=23 Вт/м2 К - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения (Приложение 1, табл.2);
Rк – термическое сопротивление ограждающей конструкции с последовательно расположенным однородными слоями.
Rк=1,0165+16,672
Rст=0,115+1,0165+16,67 2+0,043=1,1745+16,67 2=Rэ=2,682
1,1745+16,67 2=2,682
16,67 2=1,5075
2=0,09 м
Толщину утеплителя принимаем 2=0,12 м
Определим фактическое термическое сопротивление:
Rст.ф = Rв +Rк.ф + Rн
м 2 0 С/Вт
Коэффициент теплопередачи:
Вт/(м2С)
Определим степень тепловой инерции наружной стенки:
S – коэффициент теплоусвоения материала, принимается в зависимости от условий эксплуатации. СНиП II-3-79* “Строительная теплотехника” приложение 3.
D=
По расчету D7,тогда tн = t5днев - большая степень тепловой инерции. В дальнейших расчетах tн берется в соответствии со степенью тепловой инерции.
2.2 Теплотехнический расчет чердачного перекрытия.
Вычислим приведенное энергетическое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, соответствующее высоким теплозащитным свойствам для чердачного и подвального перекрытия (Приложение 1, табл.1), путем интерполяции.
|
ГСОП
|
Rэн
|
|
2000
|
2,8
|
|
3662
|
х
|
|
4000
|
3,7
|
|
ГСОП
|
Rэн
|
|
2000
|
0,9
|
|
338
|
3,7 - х
|
;
3,7 – Х = 0,1521;
Rэ = Х = 3,548 м2 0С/Вт
Требуемое термическое сопротивление ограждения определяется по формуле:
м2 0С/Вт
tв = +180С;
tн = (t1+ t5днев)/2 = (-25-20)/2= - 22,50С;
t = +30С – (Приложение 1, табл.2);
n = 0,9 – (Приложение 1, табл.2);
в = 8,7 Вт/м2К – (Приложение 1, табл.2).
Т.к. Rэ=3,548м2 0С/Вт R0=1,31м2 0С/Вт, для расчетов принимаем Rэ = 3,548 м20С/Вт.
Вычислим минимальную толщину расчетного слоя ограждения (утеплителя).
Т.к. перекрытие неоднослойно, т.е. состоит из нескольких слоев с различной толщиной 1, 2, 3, 4, и коэффициентами теплопроводности 1, 2, 3, 4, то сопротивление теплопередачи Rст будет равно:
, где
м 2 0 С/Вт
в=8,7 Вт/м2 К - (Приложение 1, табл.2);
м 2 0 С/Вт
н=12 Вт/м2 К - (Приложение 1, табл.2);
Rст=0,115+0,199+12,5 2+0,083=0,397+11,112=Rэ=3,548
0,397+12,52=3,548
12,5 2=3,151
2=0,25 м
Толщину утеплителя принимаем 2=0,3 м
Определим фактическое термическое сопротивление:
Rст.ф = Rв +Rк.ф + Rн
м 2 0 С/Вт
Коэффициент теплопередачи:
Вт/(м2С)
2.3 Теплотехнический расчет подвального перекрытия.
Rэ = 3,548 м2 0С/Вт
Требуемое термическое сопротивление ограждения определяется по формуле:
м2 0С/Вт
tв = +180С; tн = +50С;
t = +20С; n = 0,6; в = 8,7 Вт/м2К (Приложение 1, табл.2)
Вычислим минимальную толщину расчетного слоя ограждения (утеплителя).
м 2 0 С/Вт
в=8,7 Вт/м2 К - (Приложение 1, табл.2);
м 2 0 С/Вт
н=12 Вт/м2 К - (Приложение 1, табл.2);
Rст=0,115+0,239+12,5 2+0,167=0,522+11,112=R0=0,448
0,522+12,52=0,448
12,5 2= - 0,074
2= - 0,00592 м
Т.к. 2= - 0,00592 м, тогда утеплителя не требуется.
Определим фактическое термическое сопротивление:
м 2 0 С/Вт
Коэффициент теплопередачи:
Вт/(м2С)
2.4 Теплотехнический расчет окна.
Расчетная разность температур: t = tв - tн = 18-(-20)=380С
Требуемое термическое сопротивление:
|
ГСОП
|
Rэн
|
|
2000
|
0,35
|
|
3662
|
Х
|
|
4000
|
0,4
|
|
ГСОП
|
Rэн
|
|
2000
|
0,05
|
|
338
|
0,4 - х
|
Rэ = 0,39155~0,39 м 2 0 С/Вт
По таблице 3 приложения 1 находим ближайшее большее значение и принимаем как
Rф=0,39 м 2 0 С/Вт, по нему определяем тип остекления – двойное, спаренное.
Коэффициент теплопередачи:
Вт/(м2С)
2.5 Теплотехнический расчет двери.
Коэффициент теплопередачи двойных наружных дверей Кдв = 2,32 Вт/(м2С)
Толщина: = 0,05 х 2
Все полученные данные теплотехнического расчет сводим в таблицу.
Таблица 1. Сводная таблица.
|
ОК
|
К, Вт/(м2С)
|
общ
|
|
Стена
|
0,315
|
0,78
|
|
Чердачное перекрытие
|
0,241
|
0,56
|
|
Подвальное перекрытие
|
1,916
|
0,275
|
|
Окно
|
2,56
|
Двойное остекление
|
|
Входная дверь
|
2,32
|
0,05 х 2
|
3. Тепловой расчет.
Система отопления предназначена для создания в помещениях здания в холодный период года температурной обстановки, соответствующей комфортной и отвечающей требованиям технологического процесса. Температура помещения зависит от поступления и потерь тепла, а так же от теплозащитных свойств наружных ограждений и расположения обогревающих устройств. В холодный период года помещение теряет тепло через наружные ограждения, на нагревание материалов.
3.1 Тепловые потери через ограждения.
Теплопотери помещения, учитываемые при проектировании систем отопления, состоят из основных и добавочных.
Основные теплопотери Q (Вт) определяются по формуле:
Q=Fktn, где
F – расчетная площадь, м2; k – коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/м2С; t = tв - tн - расчетная температура наружного воздуха, С; n – поправочный коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ОК по отношению к наружному воздуху (Приложение 1, табл.2). Размеры наружных стен, полов и перекрытий в отдельных помещениях при расчете теплопотерь определяются по рисунку 1.
Добавочные теплопотери, учитывающие ориентацию ограждений, принимаются в долях от основных теплопотерь:
- В размере 10%, для ограждений ориентированных на С, В, СВ, СЗ ; = 1;
- В размере 5%, для ограждений ориентированных на ЮВ,З; = 0,5;
- В размере 0% для ограждений ориентированных на Ю, ЮЗ.
Добавочные теплопотери, учитывающие врывание наружного воздуха при открывании входных дверей, принимаются в долях от основных потерь теплоты только для наружных дверей, не оборудованных воздушно – тепловыми завесами, при N=2 этажах в здании для двойных дверей с тамбуром между ними в размере =80N%=80*2 = 160% = 1,6 в долях.
Теплопотери через ограждения суммируются для каждого помещения. Существуют помещения, в которых отопительные приборы не устанавливаются (коридоры, санузлы, кладовые), но теплопотери в них через пол или потолок имеются. В этих случаях теплопотери данных помещений (или часть их) добавляются к теплопотерям ближайших помещений, имеющих отопительные приборы.
Для лестничных клеток при расчете теплопотерь площадь наружной стены измеряют по высоте от низа конструкции подвального перекрытия до верха конструкции чердачного перекрытия.
Для расчетов:
Угловые комнаты: t = 200 – (-200) = 400;
Рядовые комнаты: t = 180 – (-200) = 380;
Пол: t = 180 – 50 = 130;
Потолок: t = 180 – (-200) = 380;
Лестничная клетка: Пол: t = 160 – 50 = 110;
Потолок: t = 160 – (-200) = 360;
Стена: t = 160 – (-200) = 360;
Дверь: t = 160 – (-200) = 360;
Ориентация главного фасада: ЮВ.
Дополнительные теплопотери: Qдоп = Q*(1 + 2)
Общие теплопотери через ограждение: Qобщ = Q + Qдоп
Теплопотери: Qт.п. = Qобщ (одного помещения)
Все расчеты оформляем в таблицу №2.
Таблица № 2. Тепловые потери через ограждения.
|
№ пом-я
|
ОК
|
Размеры
|
F
|
К
|
n
|
t
|
t n
|
Q
|
Ориен-я
|
1
|
пр
|
Q доп
|
Q общ
|
Q тп
|
|
101
|
НС 1
|
3,8
|
3,375
|
12,83
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
161,6
|
В
|
0,1
|
|
16,16
|
177,75
|
1281
|
|
|
НС 2
|
6,4
|
3,375
|
21,6
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
272,16
|
С
|
0,1
|
|
27,22
|
299,38
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
В
|
0,1
|
|
23,04
|
253,44
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
С
|
0,1
|
|
23,04
|
253,44
|
|
|
|
Пол
|
3,08
|
5,6
|
17,22
|
1,92
|
0,6
|
15
|
9
|
296,94
|
|
|
|
0
|
296,94
|
|
|
102
|
НС 1
|
4
|
3,375
|
13,5
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
161,6
|
В
|
0,1
|
|
16,16
|
177,75
|
732,78
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пол
|
3,76
|
5,6
|
21,03
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
314,26
|
|
|
|
0
|
314,26
|
|
|
103 к
|
НС 1
|
3,2
|
3,375
|
10,8
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
129,28
|
В
|
0,1
|
|
12,93
|
142,2
|
640,32
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пол
|
3,08
|
5,6
|
17,22
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
257,35
|
|
|
|
0
|
257,35
|
|
|
104
|
НС 1
|
3,5
|
3,375
|
11,81
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
141,4
|
В
|
0,1
|
|
14,14
|
155,54
|
678,76
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пол
|
3,38
|
5,6
|
18,9
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
282,46
|
|
|
|
0
|
282,46
|
|
|
105
|
НС 1
|
3,2
|
3,375
|
10,8
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
129,28
|
В
|
0,1
|
|
12,93
|
142,2
|
624
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пол
|
2,88
|
5,6
|
16,13
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
241,03
|
|
|
|
0
|
241,03
|
|
|
106
|
НС 1
|
3,2
|
3,375
|
10,8
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
129,28
|
В
|
0,1
|
|
12,93
|
142,2
|
624
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пол
|
2,88
|
5,6
|
16,13
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
241,03
|
|
|
|
0
|
241,03
|
|
|
107
|
НС 1
|
3,5
|
3,375
|
11,81
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
141,4
|
В
|
0,1
|
|
14,14
|
155,54
|
678,76
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пол
|
3,38
|
5,6
|
18,9
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
282,46
|
|
|
|
0
|
282,46
|
|
|
108 к
|
НС 1
|
3,2
|
3,375
|
10,8
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
129,28
|
В
|
0,1
|
|
12,93
|
142,2
|
640,32
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пол
|
3,08
|
5,6
|
17,22
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
257,35
|
|
|
|
0
|
257,35
|
|
|
109
|
НС 1
|
4
|
3,375
|
13,5
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
161,6
|
В
|
0,1
|
|
16,16
|
177,75
|
732,78
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пол
|
3,76
|
5,6
|
21,03
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
314,26
|
|
|
|
0
|
314,26
|
|
|
110
|
НС 1
|
3,8
|
3,375
|
12,83
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
161,6
|
В
|
0,1
|
|
16,16
|
177,75
|
1230,7
|
|
|
НС 2
|
6,4
|
3,375
|
21,6
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
272,16
|
Ю
|
0
|
|
0
|
272,16
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
В
|
0,1
|
|
23,04
|
253,44
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
Ю
|
0
|
|
0
|
230,4
|
|
|
|
Пол
|
3,08
|
5,6
|
17,22
|
1,92
|
0,6
|
15
|
9
|
296,94
|
|
|
|
0
|
296,94
|
|
|
111
|
НС 1
|
3,8
|
3,375
|
12,83
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
161,6
|
З
|
0,1
|
|
8,08
|
169,67
|
1261,8
|
|
|
НС 2
|
6,4
|
3,375
|
21,6
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
272,16
|
С
|
0,1
|
|
27,22
|
299,38
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
З
|
0,1
|
|
11,52
|
241,92
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
С
|
0,1
|
|
23,04
|
253,44
|
|
|
|
Пол
|
3,08
|
5,6
|
17,25
|
1,92
|
0,6
|
15
|
9
|
297,42
|
|
|
|
0
|
297,42
|
|
|
112 к
|
НС 1
|
4
|
3,375
|
13,5
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
161,6
|
З
|
0,1
|
|
8,08
|
169,67
|
723,8
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
З
|
0,1
|
|
10,94
|
229,82
|
|
|
|
Пол
|
3,88
|
5,6
|
21,7
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
324,3
|
|
|
|
0
|
324,3
|
|
|
113 к
|
НС 1
|
3,5
|
3,375
|
11,81
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
141,4
|
З
|
0,1
|
|
7,07
|
148,47
|
660,75
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
З
|
0,1
|
|
10,94
|
229,82
|
|
|
|
Пол
|
3,38
|
5,6
|
18,9
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
282,46
|
|
|
|
0
|
282,46
|
|
|
114
|
НС 1
|
3,2
|
3,375
|
10,8
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
129,28
|
З
|
0,1
|
|
6,464
|
135,74
|
606,59
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
З
|
0,1
|
|
10,94
|
229,82
|
|
|
|
Пол
|
2,88
|
5,6
|
16,13
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
241,03
|
|
|
|
0
|
241,03
|
|
|
115
|
НС 1
|
3,2
|
3,375
|
10,8
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
129,28
|
З
|
0,1
|
|
6,464
|
135,74
|
606,59
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
З
|
0,1
|
|
10,94
|
229,82
|
|
|
|
Пол
|
2,88
|
5,6
|
16,13
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
241,03
|
|
|
|
0
|
241,03
|
|
|
116 к
|
НС 1
|
3,5
|
3,375
|
11,81
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
141,4
|
З
|
0,1
|
|
7,07
|
148,47
|
660,75
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
З
|
0,1
|
|
10,94
|
229,82
|
|
|
|
Пол
|
3,38
|
5,6
|
18,9
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
282,46
|
|
|
|
0
|
282,46
|
|
|
117 к
|
НС 1
|
4
|
3,375
|
13,5
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
161,6
|
З
|
0,1
|
|
8,08
|
169,67
|
723,8
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
З
|
0,1
|
|
10,94
|
229,82
|
|
|
|
Пол
|
3,88
|
5,6
|
21,7
|
1,92
|
0,6
|
13
|
7,8
|
324,3
|
|
|
|
0
|
324,3
|
|
|
118
|
НС 1
|
3,8
|
3,375
|
12,83
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
161,6
|
З
|
0,1
|
|
8,08
|
169,67
|
1211,6
|
|
|
НС 2
|
6,4
|
3,375
|
21,6
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
272,16
|
Ю
|
0
|
|
0
|
272,16
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
З
|
0,1
|
|
11,52
|
241,92
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
Ю
|
0
|
|
0
|
230,4
|
|
|
|
Пол
|
3,08
|
5,6
|
17,25
|
1,92
|
0,6
|
15
|
9
|
297,42
|
|
|
|
0
|
297,42
|
|
|
201
|
НС 1
|
3,8
|
3,045
|
11,57
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
145,79
|
В
|
0,1
|
|
14,58
|
160,37
|
1086,8
|
|
|
НС 2
|
6,4
|
3,045
|
19,49
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
245,55
|
С
|
0,1
|
|
24,55
|
270,1
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
В
|
0,1
|
|
23,04
|
253,44
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
С
|
0,1
|
|
23,04
|
253,44
|
|
|
|
Пт
|
3,08
|
5,6
|
17,22
|
0,24
|
0,9
|
40
|
36
|
149,4
|
|
|
|
0
|
149,4
|
|
|
202
|
НС 1
|
4
|
3,045
|
12,18
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
145,79
|
В
|
0,1
|
|
14,58
|
160,37
|
574,46
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пт
|
3,76
|
5,6
|
21,03
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
173,32
|
|
|
|
0
|
173,32
|
|
|
203 к
|
НС 1
|
3,2
|
3,045
|
9,744
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
116,64
|
В
|
0,1
|
|
11,66
|
128,3
|
511
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пт
|
3,08
|
5,6
|
17,22
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
141,93
|
|
|
|
0
|
141,93
|
|
|
204
|
НС 1
|
3,5
|
3,045
|
10,66
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
127,57
|
В
|
0,1
|
|
12,76
|
140,33
|
536,87
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пт
|
3,38
|
5,6
|
18,9
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
155,78
|
|
|
|
0
|
155,78
|
|
|
205
|
НС 1
|
3,2
|
3,045
|
9,744
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
116,64
|
В
|
0,1
|
|
11,66
|
128,3
|
502
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пт
|
2,88
|
5,6
|
16,13
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
132,93
|
|
|
|
0
|
132,93
|
|
|
206
|
НС 1
|
3,2
|
3,045
|
9,744
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
116,64
|
В
|
0,1
|
|
11,66
|
128,3
|
502
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пт
|
2,88
|
5,6
|
16,13
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
132,93
|
|
|
|
0
|
132,93
|
|
|
207
|
НС 1
|
3,5
|
3,045
|
10,66
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
127,57
|
В
|
0,1
|
|
12,76
|
140,33
|
536,87
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пт
|
3,38
|
5,6
|
18,9
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
155,78
|
|
|
|
0
|
155,78
|
|
|
208 к
|
НС 1
|
3,2
|
3,045
|
9,744
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
116,64
|
В
|
0,1
|
|
11,66
|
128,3
|
511
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пт
|
3,08
|
5,6
|
17,22
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
141,93
|
|
|
|
0
|
141,93
|
|
|
209
|
НС 1
|
4
|
3,045
|
12,18
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
145,79
|
В
|
0,1
|
|
14,58
|
160,37
|
574,46
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
В
|
0,1
|
|
21,89
|
240,77
|
|
|
|
Пт
|
3,76
|
5,6
|
21,03
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
173,32
|
|
|
|
0
|
173,32
|
|
|
210
|
НС 1
|
3,8
|
3,045
|
11,57
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
145,79
|
В
|
0,1
|
|
14,58
|
160,37
|
1039,2
|
|
|
НС 2
|
6,4
|
3,045
|
19,49
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
245,55
|
Ю
|
0
|
|
0
|
245,55
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
В
|
0,1
|
|
23,04
|
253,44
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
Ю
|
0
|
|
0
|
230,4
|
|
|
|
Пт
|
3,08
|
5,6
|
17,22
|
0,24
|
0,9
|
40
|
36
|
149,4
|
|
|
|
0
|
149,4
|
|
|
211
|
НС 1
|
3,8
|
3,045
|
11,57
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
145,79
|
З
|
0,1
|
|
7,29
|
153,08
|
1068,2
|
|
|
НС 2
|
6,4
|
3,045
|
19,49
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
245,55
|
С
|
0,1
|
|
24,55
|
270,1
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
З
|
0,1
|
|
11,52
|
241,92
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
С
|
0,1
|
|
23,04
|
253,44
|
|
|
|
Пт
|
3,08
|
5,6
|
17,25
|
0,24
|
0,9
|
40
|
36
|
149,64
|
|
|
|
0
|
149,64
|
|
|
212 к
|
НС 1
|
4
|
3,045
|
12,18
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
145,79
|
З
|
0,1
|
|
7,29
|
153,08
|
561,76
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
З
|
0,1
|
|
10,94
|
229,82
|
|
|
|
Пт
|
3,88
|
5,6
|
21,7
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
178,86
|
|
|
|
0
|
178,86
|
|
|
213 к
|
НС 1
|
3,5
|
3,045
|
10,66
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
127,57
|
З
|
0,1
|
|
6,379
|
133,95
|
519,55
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
З
|
0,1
|
|
10,94
|
229,82
|
|
|
|
Пт
|
3,38
|
5,6
|
18,9
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
155,78
|
|
|
|
0
|
155,78
|
|
|
214
|
НС 1
|
3,2
|
3,045
|
9,744
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
116,64
|
З
|
0,1
|
|
5,832
|
122,47
|
485,22
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
З
|
0,1
|
|
10,94
|
229,82
|
|
|
|
Пт
|
2,88
|
5,6
|
16,13
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
132,93
|
|
|
|
0
|
132,93
|
|
|
215
|
НС 1
|
3,2
|
3,045
|
9,744
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
116,64
|
З
|
0,1
|
|
5,832
|
122,47
|
485,22
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
З
|
0,1
|
|
10,94
|
229,82
|
|
|
|
Пт
|
2,88
|
5,6
|
16,13
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
132,93
|
|
|
|
0
|
132,93
|
|
|
216 к
|
НС 1
|
3,5
|
3,045
|
10,66
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
127,57
|
З
|
0,1
|
|
6,379
|
133,95
|
519,55
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
З
|
0,1
|
|
10,94
|
229,82
|
|
|
|
Пт
|
3,38
|
5,6
|
18,9
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
155,78
|
|
|
|
0
|
155,78
|
|
|
217 к
|
НС 1
|
4
|
3,045
|
12,18
|
0,32
|
1
|
38
|
38
|
145,79
|
З
|
0,1
|
|
7,29
|
153,08
|
561,76
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
38
|
38
|
218,88
|
З
|
0,1
|
|
10,94
|
229,82
|
|
|
|
Пт
|
3,88
|
5,6
|
21,7
|
0,24
|
0,9
|
38
|
34
|
178,86
|
|
|
|
0
|
178,86
|
|
|
218
|
НС 1
|
3,8
|
3,045
|
11,57
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
145,79
|
З
|
0,1
|
|
7,29
|
153,08
|
1020,6
|
|
|
НС 2
|
6,4
|
3,045
|
19,49
|
0,32
|
1
|
40
|
40
|
245,55
|
Ю
|
0
|
|
0
|
245,55
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
З
|
0,1
|
|
11,52
|
241,92
|
|
|
|
О 1
|
1,5
|
1,5
|
2,25
|
2,56
|
1
|
40
|
40
|
230,4
|
Ю
|
0
|
|
0
|
230,4
|
|
|
|
Пт
|
3,08
|
5,6
|
17,25
|
0,24
|
0,9
|
40
|
36
|
149,64
|
|
|
|
0
|
149,64
|
|
|
ЛК 1
|
НС 1
|
3,2
|
6,42
|
20,54
|
0,32
|
1
|
36
|
36
|
232,97
|
З
|
0,1
|
|
11,65
|
244,62
|
1183,4
|
|
|
Вх.дв
|
1,2
|
2
|
2,4
|
2,32
|
1
|
36
|
36
|
200,45
|
З
|
0,1
|
1,6
|
330,7
|
531,19
|
|
|
|
О 2
|
1,2
|
0,6
|
0,72
|
2,56
|
1
|
36
|
36
|
66,355
|
З
|
0,1
|
|
3,318
|
69,673
|
|
|
|
Пол
|
2,95
|
5,6
|
16,52
|
1,92
|
0,6
|
11
|
6,6
|
208,91
|
|
|
|
0
|
208,91
|
|
|
|
Пт
|
2,95
|
5,6
|
16,52
|
0,24
|
0,9
|
36
|
32
|
128,99
|
|
|
|
0
|
128,99
|
|
|
ЛК 2
|
НС 1
|
3,2
|
6,42
|
20,54
|
0,32
|
1
|
36
|
36
|
232,97
|
З
|
0,1
|
|
11,65
|
244,62
|
1183,4
|
|
|
Вх.дв
|
1,2
|
2
|
2,4
|
2,32
|
1
|
36
|
36
|
200,45
|
З
|
0,1
|
1,6
|
330,7
|
531,19
|
|
|
|
О 2
|
1,2
|
0,6
|
0,72
|
2,56
|
1
|
36
|
36
|
66,355
|
З
|
0,1
|
|
3,318
|
69,673
|
|
|
|
Пол
|
2,95
|
5,6
|
16,52
|
1,92
|
0,6
|
11
|
6,6
|
208,91
|
|
|
|
0
|
208,91
|
|
|
|
Пт
|
2,95
|
5,6
|
16,52
|
0,24
|
0,9
|
36
|
32
|
128,99
|
|
|
|
0
|
128,99
|
|
3.2 Отопительные потери.
Расход теплоты на подогрев наружного воздуха, поступающего в помещения жилых зданий путем инфильтрации, принимают в размере 30% от теплопотерь каждого помещения:
Qи = 0,3Qт.п., Вт.
Расход теплоты на нагрев воздуха, поступающего для компенсации естественной вытяжки из квартиры, определяется по формуле:
Qв = (tв – tср) Fпол, Вт.
Fпол – чистая площадь помещения, м2;
tср – температура наружного воздуха для расчета вентиляции, 0С – средняя температура отопительного периода, tср = - 0,40С
Для угловых комнат (tв – tср) = 20 – ( - 0.4) = 20,40С;
Для рядовых комнат (tв – tср) = 18 – ( - 0,4) = 18,40С;
Для лестничной клетки (tв – tср) = 16 - ( - 0,4) = 16,40С.
Расчет бытовых тепловыделений производим по формуле:
Qб = 21 Fпол, Вт
Fпол – чистая площадь помещения, м2;
Расчетная нагрузка на отопительные приборы определяется по формулам:
- для жилых комнат: Qот = Qтп – Qб + Qи.в.
Qи.в – больший из расходов тепла на подогрев инфильтрующего или
вентиляционного воздуха;
- для кухонь: Qот = Qтп – Qб + Qи.;
- для лестничной клетки: Qот = Qтп + Qи.
Все расчеты оформляем в таблицу №3.
Таблица № 3. Сводная таблица теплопотерь.
|
№ пом-я
|
Q тп
|
Q и
|
Q б
|
Q от
|
Q в
|
F
|
tв - tср
|
|
101
|
1281
|
384,3
|
361,62
|
1303,68
|
351,288
|
17,22
|
20,4
|
|
102
|
732,78
|
219,834
|
441,588
|
678,1072
|
386,915
|
21,028
|
18,4
|
|
103 к
|
640,32
|
192,096
|
273,42
|
558,996
|
239,568
|
13,02
|
18,4
|
|
104
|
678,76
|
203,628
|
255,15
|
647,17
|
223,56
|
12,15
|
18,4
|
|
105
|
624
|
187,2
|
338,688
|
582,0672
|
296,755
|
16,128
|
18,4
|
|
106
|
624
|
187,2
|
338,688
|
582,0672
|
296,755
|
16,128
|
18,4
|
|
107
|
678,76
|
203,628
|
255,15
|
647,17
|
223,56
|
12,15
|
18,4
|
|
108 к
|
640,32
|
192,096
|
273,42
|
558,996
|
239,568
|
13,02
|
18,4
|
|
109
|
732,78
|
219,834
|
441,588
|
678,1072
|
386,915
|
21,028
|
18,4
|
|
110
|
1230,7
|
369,21
|
361,62
|
1238,29
|
351,288
|
17,22
|
20,4
|
|
111
|
1261,8
|
378,54
|
331,162
|
1309,1784
|
321,7
|
15,7696
|
20,4
|
|
112 к
|
723,8
|
217,14
|
261,912
|
679,028
|
229,485
|
12,472
|
18,4
|
|
113 к
|
660,75
|
198,225
|
275,52
|
583,455
|
241,408
|
13,12
|
18,4
|
|
114
|
606,59
|
181,977
|
305,29
|
568,79224
|
267,492
|
14,5376
|
18,4
|
|
115
|
606,59
|
181,977
|
305,29
|
568,79224
|
267,492
|
14,5376
|
18,4
|
|
116 к
|
660,75
|
198,225
|
275,52
|
583,455
|
241,408
|
13,12
|
18,4
|
|
117 к
|
723,8
|
217,14
|
261,912
|
679,028
|
229,485
|
12,472
|
18,4
|
|
118
|
1211,6
|
363,48
|
331,162
|
1243,9184
|
321,7
|
15,7696
|
20,4
|
|
201
|
1086,8
|
326,04
|
361,62
|
1076,468
|
351,288
|
17,22
|
20,4
|
|
202
|
574,46
|
172,338
|
441,588
|
519,7872
|
386,915
|
21,028
|
18,4
|
|
203 к
|
511
|
153,3
|
273,42
|
390,88
|
239,568
|
13,02
|
18,4
|
|
204
|
536,87
|
161,061
|
255,15
|
505,28
|
223,56
|
12,15
|
18,4
|
|
205
|
502
|
150,6
|
338,688
|
460,0672
|
296,755
|
16,128
|
18,4
|
|
206
|
502
|
150,6
|
338,688
|
460,0672
|
296,755
|
16,128
|
18,4
|
|
207
|
536,87
|
161,061
|
255,15
|
505,28
|
223,56
|
12,15
|
18,4
|
|
208 к
|
511
|
153,3
|
273,42
|
390,88
|
239,568
|
13,02
|
18,4
|
|
209
|
574,46
|
172,338
|
441,588
|
519,7872
|
386,915
|
21,028
|
18,4
|
|
210
|
1039,2
|
311,76
|
361,62
|
1028,868
|
351,288
|
17,22
|
20,4
|
|
211
|
1068,2
|
320,46
|
331,162
|
1058,7382
|
321,7
|
15,7696
|
20,4
|
|
212 к
|
561,76
|
168,528
|
261,912
|
468,376
|
229,485
|
12,472
|
18,4
|
|
213 к
|
519,55
|
155,865
|
275,52
|
399,895
|
241,408
|
13,12
|
18,4
|
|
214
|
485,22
|
145,566
|
305,29
|
447,42224
|
267,492
|
14,5376
|
18,4
|
|
215
|
485,22
|
145,566
|
305,29
|
447,42224
|
267,492
|
14,5376
|
18,4
|
|
216 к
|
519,55
|
155,865
|
275,52
|
399,895
|
241,408
|
13,12
|
18,4
|
|
217 к
|
561,76
|
168,528
|
261,912
|
468,376
|
229,485
|
12,472
|
18,4
|
|
218
|
1020,6
|
306,18
|
331,162
|
1011,1382
|
321,7
|
15,7696
|
20,4
|
|
ЛК 1
|
1183,4
|
355,02
|
284,97
|
1538,42
|
222,548
|
13,57
|
16,4
|
|
ЛК 2
|
1183,4
|
355,02
|
284,97
|
1538,42
|
222,548
|
13,57
|
16,4
|
3.3 Определение числа секций отопительных приборов.
В двухтрубных системах отопления расчет поверхности нагрева отопительных приборов производится при постоянном температурном перепаде теплоносителя на стояке, т.е. tг – tобр, 0С.
Определим разность между средней температурой воды внутри прибора и температурой воздуха в помещении t:
t =
- средняя температура воды в приборе;
Для угловых помещений t = 82,50 – 200 = 62,50С;
Для рядовых помещений t = 82,50 – 180 = 64,50С;
Для лестничной клетки t = 82,50 – 160 = 66,50С.
Эквивалентная нагревательная поверхность находится по формуле:
gэкв = (5,6 + 0,035 t) t
Для угловых помещений gэкв = (5,6 + 0,035*62,50С) 62,50С = 486,7190С;
Для рядовых помещений gэкв = (5,6 + 0,035*64,50С) 64,50С = 506,8080С;
Для лестничной клетки gэкв = (5,6 + 0,035*66,50С) 66,50С = 527,1790С.
Поправочный коэффициент 1,учитывающий остывание воды в трубопроводах систем водяного отопления с искусственной циркуляцией (Приложение 2, табл.1).
В 2-х этажном здании с двухтрубной системой отопления с нижней разводкой коэффициент 1 равны:
Для 1 – ого этажа 1 = 1;
Для 2 – ого этажа 1 = 1,05;
Для лестничной клетки 1 = 1, как и для 1-ого этажа, т.к. отопительный прибор находится на 1-ом этаже.
Поправочный коэффициент 3, учитывающий способ подводки теплоносителя к
нагревательному прибору и изменение теплоотдачи в зависимости от расхода воды через прибор (Приложение 2, табл.2).
Схема подводки теплоносителя к прибору: «Сверху - вниз», при Gотн = 1, коэффициент 3 = 1.
Поправочный коэффициент 4, учитывающий установку нагревательного прибора в данном помещении, и всякого рода укрытия.
В жилых помещениях нагревательные приборы устанавливаются у стены без ниши с укрытием в виде полки, коэффициент 4 = 1,05. На лестничных клетках нагревательный прибор устанавливается у стены, коэффициент 4 = 1.
Расчетная поверхность теплоотдающей поверхности нагревательного прибора определяется по формуле:
Поправочный коэффициент 4 , учитывающий количество секций чугунного нагревательных приборов находится по формуле:
Количество секций нагревательного прибора рассчитывается по формуле:
fc – эквивалентная поверхность одного ребра, определяется по марке нагревательного прибора.
Марка нагревательного прибора – М 140 АО, fc = 0,25 экм.
Таблица №4. Число секций отопительных приборов.
|
№ пом-я
|
Q отоп
|
t
|
g экв
|
F р
|
1
|
2
|
3
|
4
|
П расч
|
Ппр
|
|
101
|
1303,68
|
62,5
|
486,72
|
2,8124
|
1
|
1,024
|
1
|
1,05
|
11,52
|
12
|
|
102
|
678,1072
|
64,5
|
506,81
|
1,4049
|
1
|
0,967
|
1
|
1,05
|
5,435
|
6
|
|
103 к
|
558,996
|
64,5
|
506,81
|
1,1581
|
1
|
0,945
|
1
|
1,05
|
4,378
|
5
|
|
104
|
647,17
|
64,5
|
506,81
|
1,3408
|
1
|
0,962
|
1
|
1,05
|
5,16
|
5
|
|
105
|
582,0672
|
64,5
|
506,81
|
1,2059
|
1
|
0,95
|
1
|
1,05
|
4,582
|
5
|
|
106
|
582,0672
|
64,5
|
506,81
|
1,2059
|
1
|
0,95
|
1
|
1,05
|
4,582
|
5
|
|
107
|
647,17
|
64,5
|
506,81
|
1,3408
|
1
|
0,962
|
1
|
1,05
|
5,16
|
5
|
|
108 к
|
558,996
|
64,5
|
506,81
|
1,1581
|
1
|
0,945
|
1
|
1,05
|
4,378
|
5
|
|
109
|
678,1072
|
64,5
|
506,81
|
1,4049
|
1
|
0,967
|
1
|
1,05
|
5,435
|
6
|
|
110
|
1238,29
|
62,5
|
486,72
|
2,6714
|
1
|
1,021
|
1
|
1,05
|
10,9
|
11
|
|
111
|
1309,178
|
62,5
|
486,72
|
2,8243
|
1
|
1,024
|
1
|
1,05
|
11,57
|
12
|
|
112 к
|
679,028
|
64,5
|
506,81
|
1,4068
|
1
|
0,967
|
1
|
1,05
|
5,444
|
6
|
|
113 к
|
583,455
|
64,5
|
506,81
|
1,2088
|
1
|
0,95
|
1
|
1,05
|
4,595
|
5
|
|
114
|
568,7922
|
64,5
|
506,81
|
1,1784
|
1
|
0,947
|
1
|
1,05
|
4,465
|
5
|
|
115
|
568,7922
|
64,5
|
506,81
|
1,1784
|
1
|
0,947
|
1
|
1,05
|
4,465
|
5
|
|
116 к
|
583,455
|
64,5
|
506,81
|
1,2088
|
1
|
0,95
|
1
|
1,05
|
4,595
|
5
|
|
117 к
|
679,028
|
64,5
|
506,81
|
1,4068
|
1
|
0,967
|
1
|
1,05
|
5,444
|
6
|
|
118
|
1243,918
|
62,5
|
486,72
|
2,6835
|
1
|
1,021
|
1
|
1,05
|
10,96
|
11
|
|
201
|
1076,468
|
62,5
|
486,72
|
2,4384
|
1,05
|
1,015
|
1
|
1,05
|
9,896
|
10
|
|
202
|
519,7872
|
64,5
|
506,81
|
1,1307
|
1,05
|
0,942
|
1
|
1,05
|
4,261
|
4
|
|
203 к
|
390,88
|
64,5
|
506,81
|
0,8503
|
1,05
|
0,902
|
1
|
1,05
|
3,069
|
3
|
|
204
|
505,28
|
64,5
|
506,81
|
1,0992
|
1,05
|
0,938
|
1
|
1,05
|
4,126
|
4
|
|
205
|
460,0672
|
64,5
|
506,81
|
1,0008
|
1,05
|
0,926
|
1
|
1,05
|
3,707
|
4
|
|
206
|
460,0672
|
64,5
|
506,81
|
1,0008
|
1,05
|
0,926
|
1
|
1,05
|
3,707
|
4
|
|
207
|
505,28
|
64,5
|
506,81
|
1,0992
|
1,05
|
0,938
|
1
|
1,05
|
4,126
|
4
|
|
208 к
|
390,88
|
64,5
|
506,81
|
0,8503
|
1,05
|
0,902
|
1
|
1,05
|
3,069
|
3
|
|
209
|
519,7872
|
64,5
|
506,81
|
1,1307
|
1,05
|
0,942
|
1
|
1,05
|
4,261
|
4
|
|
210
|
1028,868
|
62,5
|
486,72
|
2,3306
|
1,05
|
1,011
|
1
|
1,05
|
9,429
|
10
|
|
211
|
1058,738
|
62,5
|
486,72
|
2,3982
|
1,05
|
1,013
|
1
|
1,05
|
9,722
|
10
|
|
212 к
|
468,376
|
64,5
|
506,81
|
1,0189
|
1,05
|
0,928
|
1
|
1,05
|
3,784
|
4
|
|
213 к
|
399,895
|
64,5
|
506,81
|
0,8699
|
1,05
|
0,906
|
1
|
1,05
|
3,152
|
3
|
|
214
|
447,4222
|
64,5
|
506,81
|
0,9733
|
1,05
|
0,922
|
1
|
1,05
|
3,59
|
4
|
|
215
|
447,4222
|
64,5
|
506,81
|
0,9733
|
1,05
|
0,922
|
1
|
1,05
|
3,59
|
4
|
|
216 к
|
399,895
|
64,5
|
506,81
|
0,8699
|
1,05
|
0,906
|
1
|
1,05
|
3,152
|
3
|
|
217 к
|
468,376
|
64,5
|
506,81
|
1,0189
|
1,05
|
0,928
|
1
|
1,05
|
3,784
|
4
|
|
218
|
1011,138
|
62,5
|
486,72
|
2,2904
|
1,05
|
1,01
|
1
|
1,05
|
9,255
|
9
|
|
ЛК 1
|
1538,42
|
66,5
|
527,18
|
2,9182
|
1
|
1,026
|
1
|
1
|
11,97
|
12
|
|
ЛК 2
|
1538,42
|
66,5
|
527,18
|
2,9182
|
1
|
1,026
|
1
|
1
|
11,97
|
12
|
3.4 Расчет тепловлажностного режима.
Найдем по ориентации самую холодную комнату, в данном случае это угловые
комнаты 101 и 201, ориентированные на СВ.
Определяем отсутствие конденсации водяного пара на внутренней поверхности, ограждающей конструкции.
Чтобы не было влаги в стене должно выполняться условие:
в tт.р.
Температура на внутренней поверхности, ограждающей конструкции определяется по формуле:
tв = 200С – внутренняя температура помещения;
tн = - 200С – наружная температура помещения;
м 2 0 С/Вт - термическое сопротивление теплоотдачи внутренней поверхности;
м 2 0 С/Вт – фактическое термическое сопротивление;
(tв – tн) = (200 – ( - 200)) = 400С– разность температур;
.
Температура точки росы определяется по формуле:
tт.р. = 20,1 – (5,75 – 0,00206*ев)2
Модуль упругости водяного пара в воздухе помещений:
Е = 477 + 133,3*(1 + 0,14*tв)2 = 477 + 133,3*(1 + 0,14*20)2 = 2401,852 – модуль упругости водяного пара в состоянии полного насыщенного;
= 55% - относительная влажность воздуха;
tт.р. = 20,1 – (5,75 – 0,00206*ев)2=20,1-(5,75-0,00206*1321,0186)2=10,80С
Сравним в tт.р..
18,550С 10,80С
Условие выполняется.
Найдем критическую влажность, из условия в = tтр.
в = tтр = =18,550С;
Модуль упругости водяного пара:
Модуль упругости водяного пара в состоянии полного насыщенного:
Е = 2401,852;
Критическая влажность:
%
Вывод: При влажности 55% тепловлажностный режим соблюдается, влага в стене отсутствует. Эксплуатация помещений допустима при влажность не превышающей 91,15%, в противном случае существует риск выпадение росы.
4. Гидравлический расчет.
Гидравлический расчет систем водяного отопления состоит в определении диаметров труб, подводящих к каждому отопительному прибору необходимое количество теплоносителя под воздействием расчетного циркуляционного давления.
Основной целью гидравлического расчета систем водяного отопления является обеспечение при установившемся движении воды расхода расчетного циркуляционного давления на преодоление сопротивления движению воды в системе.
В данном здании проектируется водяная двухтрубная система отопления с параметрами теплоносителя tгор = 950, tобр = 700С. Система с нижней разводкой магистралей с попутным движением теплоносителя. Система состоит из двух ветвей, каждая из которых обслуживает половину здания. Для выпуска воздуха из системы с нижней разводкой предусматривают краны Маевского, которыми оснащают отопительные приборы верхнего этажа. Для отключения отдельных ветвей системы в случае ремонта предусматривают установку задвижек и устройства для выпуска воды из ветки.
Система отопления питается теплоносителем от тепловой сети. Для получения требуемой температуры теплоносителя в системе отопления последняя присоединяется через элеватор, который устанавливают в помещении теплового ввода, в подвале здания.
Для проведения монтажной регулировки системы отопления и изменения теплоотдачи приборов в процессе эксплуатации на подводках к радиаторам предусматривают установку кранов двойной регулировки.
РИС.2 Принципиальная схема ввода и теплового элеватора.
Гидравлический расчет производят на основе аксонометрической схемы одной ветви системы отопления для половины здания, на который проставляют тепловые нагрузки отопительных приборов, стояков, участков магистралей, а также длины расчетных участков.
Намечают главное циркуляционное кольцо через один из нижних приборов среднего, наиболее нагруженного стояка, расчетной ветви системы. На схеме проставляют номера участков главного циркуляционного кольца.
Аксонометрическая схема приведена на листе 24.
Диаметры труб:
- Подводка к нагревательному прибору - Ф10;
- Стояки – Ф15;
- Разводящая сеть – Ф20;
- Подводка к тепловому узлу, сам узел – Ф25.
Определение количества воды, циркулирующее в системе отопления:
tг = 950C – температура воды в подающей сети;
tо = 700C – температура воды в обратной сети.
R – удельное сопротивление трению (Приложение 3, табл.1);
V – скорость движения воды (Приложение 3, табл.1);
– коэффициент местного сопротивления (Приложение 3, табл.2);
z1 – местные потери отнесенные к единице КМС (Приложение 3, табл.3)
z = z1* , Па;
Все данные расчета сведены в таблицы №5 и №6.
Таблица №5. Расчет ГЦК. Стояк №1.
|
|
Qот
|
L
|
d
|
G
|
R
|
V
|
R L
|
|
Z1
|
Z
|
R L + Z
|
|
1
|
1076,5
|
4,15
|
10
|
37,03
|
10,03
|
0,078
|
41,604
|
1+1,5
|
3,003
|
7,508
|
49,1113
|
|
2
|
2380,1
|
8,095
|
15
|
81,88
|
22,79
|
0,121
|
184,46
|
1+16+1,5
|
7,188
|
89,85
|
274,311
|
|
3
|
4527,9
|
7,2
|
15
|
155,8
|
74,33
|
0,23
|
535,16
|
1
|
38,654
|
38,65
|
573,816
|
|
4
|
6722,5
|
3,38
|
15
|
231,3
|
163,2
|
0,341
|
551,68
|
1+16
|
47,346
|
520,8
|
1072,49
|
|
5
|
6722,5
|
7,0202
|
20
|
231,3
|
30,56
|
0,179
|
214,57
|
3+1,5+10
|
15,724
|
228
|
442,565
|
|
6
|
6722,5
|
2,9
|
25
|
231,3
|
10,54
|
0,112
|
30,578
|
3+1+1+1
|
6,196
|
37,18
|
67,7536
|
|
7
|
6722,5
|
7,6202
|
20
|
231,3
|
30,56
|
0,179
|
232,91
|
3+1,5+1,5+1,5+1,5+10
|
15,724
|
298,8
|
531,661
|
|
8
|
6722,5
|
3,28
|
15
|
231,3
|
163,2
|
0,341
|
535,36
|
3+16
|
47,346
|
899,6
|
1434,94
|
|
9
|
4527,9
|
7,02
|
15
|
155,8
|
74,33
|
0,23
|
521,78
|
1
|
38,654
|
38,65
|
560,437
|
|
10
|
2380,1
|
8,595
|
15
|
81,88
|
22,79
|
0,121
|
195,85
|
1+1,5+16
|
7,188
|
89,85
|
285,704
|
|
11
|
1076,5
|
4,05
|
10
|
37,03
|
10,03
|
0,078
|
40,601
|
1+1,5+1+4
|
3,003
|
22,52
|
63,1238
|
= 63,31 м = 5355,907 Па
Таблица №6. Расчет стояка №2.
|
|
Qот
|
L
|
d
|
G
|
R
|
V
|
R L
|
|
Z1
|
Z
|
R L + Z
|
|
12
|
390,88
|
1,135
|
10
|
23
|
5
|
0,051
|
5,675
|
1
|
1,334
|
1,334
|
7,009
|
|
13
|
910,67
|
3,26
|
10
|
31,33
|
7,974
|
0,065
|
25,995
|
3
|
2,113
|
6,339
|
32,3342
|
|
14
|
2147,8
|
1,275
|
10
|
73,88
|
43,2
|
0,154
|
55,085
|
2+16
|
11,675
|
210,2
|
265,235
|
|
3
|
4527,9
|
7,2
|
15
|
155,8
|
74,33
|
0,23
|
535,16
|
1
|
38,654
|
38,65
|
573,816
|
|
4
|
6722,5
|
3,38
|
15
|
231,3
|
163,2
|
0,341
|
551,68
|
1+16
|
47,346
|
520,8
|
1072,49
|
|
5
|
6722,5
|
7,0202
|
20
|
231,3
|
30,56
|
0,179
|
214,57
|
3+1,5+10
|
15,724
|
228
|
442,565
|
|
6
|
6722,5
|
2,9
|
25
|
231,3
|
10,54
|
0,112
|
30,578
|
3+1+1+1
|
6,196
|
148,7
|
179,282
|
|
7
|
6722,5
|
7,6202
|
20
|
231,3
|
30,56
|
0,179
|
232,91
|
3+1,5+1,5+1,5+1,5+10
|
15,724
|
298,8
|
531,661
|
|
8
|
6722,5
|
3,28
|
15
|
231,3
|
163,2
|
0,341
|
535,36
|
3+16
|
47,346
|
615,5
|
1150,86
|
|
9
|
4527,9
|
7,02
|
15
|
155,8
|
74,33
|
0,23
|
521,78
|
1
|
38,654
|
38,65
|
560,437
|
|
15
|
2147,8
|
1,775
|
10
|
73,88
|
43,2
|
0,154
|
76,687
|
1+16
|
11,675
|
198,5
|
275,162
|
|
16
|
910,67
|
3,26
|
10
|
31,33
|
7,974
|
0,065
|
25,995
|
2
|
2,113
|
4,226
|
30,2212
|
|
17
|
390,88
|
1,035
|
10
|
23
|
5
|
0,051
|
5,175
|
3+1+4
|
1,334
|
10,67
|
15,847
|
= 50,16 м = 5136,917 Па
При увязке ГЦК невязка не должна превышать 15%.
1= =
Рр = Ре + Рн = 5064,8+337,125=5401,925кПа
Рн = 80 * L = 80 * 63,31 = 5064,8 кПа
Ре = h1 6,2 (tг - tо) = 2,175*6,2*25 = 337,125кПа
Условие выполняется: 0,85% 15%
Увязка полуколец стояков № 1 и № 2.
Таблица №7. Стояк №1.
|
|
Qот
|
L
|
d
|
G
|
R
|
V
|
R L
|
|
Z1
|
Z
|
R L + Z
|
|
1
|
1076,5
|
4,15
|
10
|
37,03
|
10,03
|
0,078
|
41,604
|
1+1,5
|
3,003
|
7,508
|
49,1113
|
|
2
|
2380,1
|
8,095
|
15
|
81,88
|
22,79
|
0,121
|
184,46
|
1+16+1,5
|
7,188
|
89,85
|
274,311
|
|
10
|
2380,1
|
8,595
|
15
|
81,88
|
22,79
|
0,121
|
195,85
|
1+1,5+16
|
7,188
|
89,85
|
285,704
|
|
11
|
1076,5
|
4,05
|
10
|
37,03
|
10,03
|
0,078
|
40,601
|
1+1,5+1+4
|
3,003
|
22,52
|
63,1238
|
=672,25Па
Таблица №8. Стояк №2.
|
|
Qот
|
L
|
d
|
G
|
R
|
V
|
R L
|
|
Z1
|
Z
|
R L + Z
|
|
12
|
390,88
|
1,135
|
10
|
23
|
5
|
0,051
|
5,675
|
1
|
1,334
|
1,334
|
7,009
|
|
13
|
910,67
|
3,26
|
10
|
31,33
|
7,974
|
0,065
|
25,995
|
3
|
2,113
|
6,339
|
32,3342
|
|
14
|
2147,8
|
1,275
|
10
|
73,88
|
43,2
|
0,154
|
55,085
|
2+16
|
11,675
|
210,2
|
265,235
|
|
15
|
2147,8
|
1,775
|
10
|
73,88
|
43,2
|
0,154
|
76,687
|
1+16
|
11,675
|
198,5
|
275,162
|
|
16
|
910,67
|
3,26
|
10
|
31,33
|
7,974
|
0,065
|
25,995
|
2
|
2,113
|
4,226
|
30,2212
|
|
17
|
390,88
|
1,035
|
10
|
23
|
5
|
0,051
|
5,175
|
3+1+4
|
1,334
|
10,67
|
15,847
|
=625,8087Па
При увязке полуколец невязка не должна превышать 15%.
=
Условие выполняется: 7%15%
5. Аэродинамический расчет.
В жилых зданиях проектируется общеобменная естественная вентиляция удалением воздуха из санитарных узлов и кухонь. Приточный воздух для компенсации естественной вытяжки поступает с наружи через неплотности окон и других ограждений.
Количество удаляемого воздуха по СНиП для жилых зданий должно быть не менее 3м3/ч на один м2 жилой площади квартиры.
Нормы воздухообмена в кухне и санузлах:
кухня:
- негазифицированная ……………………………………60м3/ч
- с 2-х конфорочной газовой плитой …………………….60м3/ч
- с 3-х конфорочной газовой плитой …………………….75м3/ч
- с 4-х конфорочной газовой плитой ……………………..90м3/ч
санузлы:
- ванная индивидуальная ………………………………….25м3/ч
- туалет индивидуальный .…………………………………25м3/ч
- санузел совмещенный …………………………………….50м3/ч.
Сначала подсчитывают воздухообмен по величине жилой площади квартиры, который сравнивают с воздухообменом для кухонь и санузлов. К расчету принимается большая из двух величин.
Проектируют отдельные системы вентиляции из незагрязненных и отдельные из загрязненных (санузлы, кухни и др.) помещений. Для каждого помещения следует предусматривать отдельный канал (допускается в пределах одной квартиры объединить в общий канал вытяжку из уборной и ванной комнаты).
Вентиляционные каналы размещаются по внутренним капитальным стенам. При невозможности разместить каналы в капитальных стенах допускается устройство приставных вертикальных каналов. Минимальные размера канала 100100 мм или 1/21/2 кирпича.
Вентиляционные каналы, прокладываемые в неотапливаемых зданиях, выполняются из двойных шлакогипсовых плит или теплоизолируются во избежание конденсации водяных паров на внутренней поверхности.
Вытяжные шахты могут быть выполнены деревянными, обитыми с внутренней стороны кровельной сталью. Высоту вытяжных шахт следует принимать не менее 0,5м над плоской кровлей, не менее 0,5м выше конька крыши при расположении шахты от конька от 1,5м до 3м, при большем расстоянии не ниже линии, проведенной от конька вниз под углом 10 к горизонту.
Радиус действий вытяжных систем с естественным побуждением нельзя принимать более 8м. Не допускается объединять в общую систему каналы из помещений, ориентированных на разные фасады.
Вытяжные системы с естественным побуждением следует рассчитывать на гравитационном давление, соответствующее разностей плотностей воздуха при температуре внутреннего воздуха, нормируемой для холодного периода года, и температуре наружного воздуха +5С. Таким образом, располагаемое давление вычисляется по формуле:
Р=9,8Н(+5-в), (Па),
где Н – разность отметок устья вытяжной шахты и вытяжной вентиляционной решетки рассчитываемой ветви.
Вытяжные решетки в помещении располагают на 0,5м от потолка. Для жилых зданий в принимают равным 1,21кг/м3, тогда:
Р=0,55Н, (Па).
Цель аэродинамического расчета состоит в определении сечений каналов и размеров жалюзийных решеток, чтобы обеспечить требуемые расходы удаляемого воздуха. Для предварительного определения сечений каналов систем естественной вытяжной вентиляции принимают скорость порядка 0,5…1,5м/с.
Руководствуясь изложенными выше соображениями, конструируют систему вытяжной вентиляции в планах здания, вычерчивают расчетную аксонометрическую схему.
Расчетную схему разбивают на участки, определяют расходы воздуха, проходящего по участкам, длины участков и наносят их на схему в виде дроби (в числителе – расход, в знаменателе – длина).
Расчетным участкам присваивают номера (жалюзийную решетку рассматривают как самостоятельный участок, так как ею, возможно, осуществить монтажное регулирование).
Аксонометрическая схема вентиляции приведена на листе 30.
Для расчета воздуховодов систем вентиляции используют расчетные таблицы для стальных круглых воздуховодов. При применении каналов прямоугольного сечения вычисляют равновеликий диаметр:
где a и b – размеры сторон прямоугольного канала, м.
По величине равновеликого диаметра и скорости воздуха с помощью расчетных таблиц определяют значение удельной потери давления на трение R, Па/м.
Для неметаллических воздуховодов, имеющих большую шероховатость, чем металлические, потери на трение увеличивают введение поправочного коэффициента , принимаемого по табл.№13.
Первые три графы таблицы заполняют по данным, приведенным на расчетной схеме.
Задаваясь скоростью V движения воздуха по каналу, рассчитывается площадь живого сечения по формуле:
Далее по приложениям принимают ближайшее большее значение площади живого сечения, выбирают размеры канала или жалюзийной решетки, пересчитывают скорость V движения воздуха по формуле:
Определенные параметры заносятся в графы 4,5,6.
Графа 8 заполняется по данным расчетных таблиц круглых стальных воздуховодов (прил.9) при принятых dэ и V.
Графа 10 – значение Рдин=v2/2, вычисляют или принимают по данным расчетных таблиц.
Абсолютная эквивалентная шероховатость материалов, Кэ, мм:
- листовая сталь……………………………………………0,1
- асбестоцементные трубы………………………………..0,11
- гипсошлаковые…..……………………………………….1,0
- шлакобетонные плиты……………………………………1,5
- кирпич……………………………………………………..4,0
- штукатурка на сетке………………………………………10,0.
Поправочные коэффициенты к потерям давления на
трение, учитывающие шероховатость материала воздуховодов.
Графа 12 – коэффициент местных сопротивлений принимаем по справочным данным .
Остальные графы заполняются результатами вычислений.
При невязке между расчетным и израсходованным давлениями, превышающей 11%, производится изменение сечений воздуховодов на отдельных участках с соответствующей корректировкой расчетных величин.
Увязка каждой расчетной ветви производиться по формуле:
Таблица №9. Расчет системы вентиляции 1.
|
Участок
|
L
|
Длина l
|
Размеры
|
F
|
V
|
dэ
|
R
|
|
R l
|
|
Pдин
|
z=Pдин
|
R l +z
|
|
|
|
|
а
|
в
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет канала из санузла. 2ой этаж.
|
|
1
|
25
|
0
|
0,1
|
0,1
|
0,0087
|
0,798
|
0,1
|
0,149
|
0
|
0
|
2,4
|
0,4048
|
0,971
|
0,971
|
|
2
|
25
|
0,96
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,347
|
0,14
|
0,025
|
1,224
|
0,0294
|
1,1
|
0,0766
|
0,084
|
0,114
|
|
3
|
25
|
1,1333
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,183
|
0,18
|
0,005
|
1,04
|
0,0059
|
1,1
|
0,0212
|
0,023
|
0,029
|
|
4
|
50
|
0,5667
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,365
|
0,18
|
0,017
|
1,073
|
0,0103
|
0,5
|
0,0849
|
0,042
|
0,053
|
|
5
|
170
|
1,6
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,647
|
0,27
|
0,028
|
1,113
|
0,0499
|
1,5
|
0,2658
|
0,399
|
0,449
|
|
6
|
390
|
4
|
0,27
|
0,4
|
0,111
|
0,976
|
0,32
|
0,046
|
1,157
|
0,2129
|
1,5
|
0,6051
|
0,908
|
1,121
|
|
=2,7363 кПа
|
|
Невязка: Р=-0,30512
|
|
|
|
Расчет канала из кухни. 2ой этаж.
|
|
7
|
60
|
0
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,833
|
0,14
|
0,107
|
0
|
0
|
1,2
|
0,4412
|
0,529
|
0,529
|
|
8
|
60
|
0,96
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,439
|
0,18
|
0,107
|
1,402
|
0,144
|
1,1
|
0,1222
|
0,134
|
0,278
|
|
9
|
60
|
1,1333
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,439
|
0,18
|
0,024
|
1,085
|
0,0295
|
1,1
|
0,1222
|
0,134
|
0,164
|
|
10
|
120
|
0,5667
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,877
|
0,18
|
0,083
|
1,144
|
0,0538
|
0,5
|
0,4888
|
0,244
|
0,298
|
|
5
|
170
|
1,6
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,647
|
0,27
|
0,028
|
1,113
|
0,0499
|
1,5
|
0,2658
|
0,399
|
0,449
|
|
6
|
390
|
4
|
0,27
|
0,4
|
0,111
|
0,976
|
0,32
|
0,046
|
1,157
|
0,2129
|
1,5
|
0,6051
|
0,908
|
1,121
|
|
=2,8393 кПа
|
|
Невязка: Р=-4,0784 кПа
|
|
|
|
Расчет канала из кухни. 2ой этаж.
|
|
11
|
60
|
0
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,833
|
0,14
|
0,107
|
0
|
0
|
1,2
|
0,4412
|
0,529
|
0,529
|
|
12
|
60
|
0,96
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,439
|
0,18
|
0,107
|
1,402
|
0,144
|
1,1
|
0,1222
|
0,134
|
0,278
|
|
13
|
60
|
1,1333
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,228
|
0,27
|
0,005
|
1,146
|
0,0065
|
1,1
|
0,0331
|
0,036
|
0,043
|
|
14
|
120
|
0,5667
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,457
|
0,27
|
0,02
|
1,088
|
0,0123
|
0,5
|
0,1325
|
0,066
|
0,079
|
|
15
|
220
|
1,6
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,837
|
0,27
|
0,047
|
1,138
|
0,0856
|
1,5
|
0,4452
|
0,668
|
0,753
|
|
6
|
390
|
4
|
0,27
|
0,4
|
0,111
|
0,976
|
0,32
|
0,046
|
1,157
|
0,2129
|
1,5
|
0,6051
|
0,908
|
1,121
|
|
=2,8034 кПа
|
|
Невязка: Р=-2,7621 кПа
|
|
|
|
Расчет канала из ванной комнаты. 2ой этаж.
|
|
16
|
25
|
0
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,347
|
0,14
|
0,025
|
1,224
|
0
|
1,2
|
0,0766
|
0,092
|
0,092
|
|
17
|
25
|
0,563
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,347
|
0,14
|
0,025
|
1,224
|
0,0172
|
1,2
|
0,0766
|
0,092
|
0,109
|
|
18
|
50
|
0,563
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,694
|
0,14
|
0,079
|
1,119
|
0,0498
|
1,2
|
0,3064
|
0,368
|
0,417
|
|
19
|
50
|
0,96
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,365
|
0,18
|
0,017
|
1,073
|
0,0175
|
1,1
|
0,0849
|
0,093
|
0,111
|
|
20
|
50
|
1,1333
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,19
|
0,27
|
0,017
|
1,073
|
0,0207
|
1,1
|
0,023
|
0,025
|
0,046
|
|
21
|
100
|
0,5667
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,381
|
0,27
|
0,062
|
1,134
|
0,0398
|
0,5
|
0,092
|
0,046
|
0,086
|
|
15
|
220
|
1,6
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,837
|
0,27
|
0,047
|
1,138
|
0,0856
|
1,5
|
0,4452
|
0,668
|
0,753
|
|
6
|
390
|
4
|
0,27
|
0,4
|
0,111
|
0,976
|
0,32
|
0,046
|
1,157
|
0,2129
|
1,5
|
0,6051
|
0,908
|
1,121
|
|
=2,7351 кПа
|
|
Невязка: Р=-0,26201 кПа
|
|
|
|
Расчет канала из санузла. 1ый этаж.
|
|
22
|
25
|
0
|
0,1
|
0,1
|
0,0087
|
0,798
|
0,1
|
0,149
|
0
|
0
|
2,4
|
0,4048
|
0,971
|
0,971
|
|
23
|
25
|
1,1333
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,347
|
0,14
|
0,025
|
1,224
|
0,0347
|
1,1
|
0,0766
|
0,084
|
0,119
|
|
24
|
25
|
5,16
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,347
|
0,14
|
0,025
|
1,224
|
0,1579
|
14,3
|
0,0766
|
1,095
|
1,253
|
|
4
|
50
|
0,5667
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,365
|
0,18
|
0,017
|
1,073
|
0,0103
|
1,5
|
0,0849
|
0,127
|
0,138
|
|
5
|
170
|
1,6
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,647
|
0,27
|
0,028
|
1,113
|
0,0499
|
1,5
|
0,2658
|
0,399
|
0,449
|
|
6
|
390
|
4
|
0,27
|
0,4
|
0,111
|
0,976
|
0,32
|
0,046
|
1,157
|
0,2129
|
1,5
|
0,6051
|
0,908
|
1,121
|
|
=4,0505 кПа
|
|
Невязка: Р=7,4817 кПа
|
|
|
|
Расчет канала из кухни. 1ый этаж.
|
|
25
|
60
|
0
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,833
|
0,14
|
0,16
|
0
|
0
|
2,4
|
0,4412
|
1,059
|
1,059
|
|
26
|
60
|
4,76
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,439
|
0,18
|
0,024
|
1,157
|
0,1322
|
9,9
|
0,1222
|
1,21
|
1,342
|
|
10
|
120
|
0,5667
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,877
|
0,18
|
0,083
|
1,144
|
0,0538
|
0,5
|
0,4888
|
0,244
|
0,298
|
|
5
|
170
|
1,6
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,647
|
0,27
|
0,028
|
1,113
|
0,0499
|
1,5
|
0,2658
|
0,399
|
0,449
|
|
6
|
390
|
4
|
0,27
|
0,4
|
0,111
|
0,976
|
0,32
|
0,046
|
1,157
|
0,2129
|
1,5
|
0,6051
|
0,908
|
1,121
|
|
=4,2683 кПа
|
|
Невязка: Р=2,5046 кПа
|
|
|
|
Расчет канала из кухни. 1ый этаж.
|
|
27
|
60
|
0
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,833
|
0,14
|
0,16
|
0
|
0
|
1,2
|
0,4412
|
0,529
|
0,529
|
|
28
|
60
|
4,76
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,439
|
0,18
|
0,024
|
1,157
|
0,1322
|
11
|
0,1222
|
1,344
|
1,476
|
|
14
|
120
|
0,5667
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,457
|
0,27
|
0,02
|
1,088
|
0,0123
|
0,5
|
0,1325
|
0,066
|
0,079
|
|
15
|
220
|
1,6
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,837
|
0,27
|
0,047
|
1,138
|
0,0856
|
1,5
|
0,4452
|
0,668
|
0,753
|
|
6
|
390
|
4
|
0,27
|
0,4
|
0,111
|
0,976
|
0,32
|
0,046
|
1,157
|
0,2129
|
1,5
|
0,6051
|
0,908
|
1,121
|
|
=3,9585 кПа
|
|
Невязка: Р=9,5825 кПа
|
|
|
|
Расчет канала из ванной комнаты. 1ый этаж.
|
|
29
|
25
|
0
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,347
|
0,14
|
0,025
|
0
|
0
|
1,2
|
0,0766
|
0,092
|
0,092
|
|
30
|
25
|
0,563
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,347
|
0,14
|
0,025
|
1,224
|
0,0172
|
1,2
|
0,0766
|
0,092
|
0,109
|
|
31
|
50
|
0,563
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,694
|
0,14
|
0,079
|
1,119
|
0,0498
|
1,2
|
0,3064
|
0,368
|
0,417
|
|
32
|
50
|
5,16
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,365
|
0,18
|
0,017
|
1,073
|
0,0941
|
18,7
|
0,0849
|
1,587
|
1,681
|
|
21
|
100
|
0,5667
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,381
|
0,27
|
0,062
|
1,134
|
0,0398
|
0,5
|
0,092
|
0,046
|
0,086
|
|
15
|
220
|
1,6
|
0,27
|
0,27
|
0,073
|
0,837
|
0,27
|
0,047
|
1,138
|
0,0856
|
1,5
|
0,4452
|
0,668
|
0,753
|
|
6
|
390
|
4
|
0,27
|
0,4
|
0,111
|
0,976
|
0,32
|
0,046
|
1,157
|
0,2129
|
1,5
|
0,6051
|
0,908
|
1,121
|
|
=4,2594 кПа
|
|
Невязка: Р=2,7072 кПа
|
|
|
Таблица №10. Расчет системы вентиляции 2.
|
Участок
|
L
|
Длина l
|
Размеры
|
F
|
V
|
dэ
|
R
|
|
R l
|
|
Pдин
|
z=Pдин
|
R l +z
|
|
|
|
|
а
|
в
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет канала из кухни. 2ой этаж.
|
|
1
|
60
|
0
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,833
|
0,14
|
0,16
|
0
|
0
|
2,4
|
0,4412
|
1,059
|
1,059
|
|
2
|
60
|
0,96
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,833
|
0,14
|
0,16
|
0,107
|
0,0164
|
1,1
|
0,4412
|
0,485
|
0,502
|
|
3
|
60
|
1,1333
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,439
|
0,18
|
0,024
|
1,157
|
0,0315
|
1,1
|
0,1222
|
0,134
|
0,166
|
|
4
|
120
|
0,5667
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,877
|
0,18
|
0,083
|
1,144
|
0,0538
|
0,5
|
0,4888
|
0,244
|
0,298
|
|
5
|
270
|
4
|
0,27
|
0,4
|
0,111
|
0,676
|
0,32
|
0,026
|
1,117
|
0,1162
|
1,5
|
0,29
|
0,435
|
0,551
|
|
=2,5759 кПа
|
|
Невязка: Р=5,5748 кПа
|
|
|
|
Расчет канала из совмещенного санузла. 2ой этаж.
|
|
6
|
25
|
0
|
0,1
|
0,1
|
0,0087
|
0,798
|
0,1
|
0,149
|
0
|
0
|
1,2
|
0,4048
|
0,486
|
0,486
|
|
7
|
75
|
0,96
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
1,042
|
0,14
|
0,153
|
1,468
|
0,2156
|
1,1
|
0,6893
|
0,758
|
0,974
|
|
8
|
75
|
1,1333
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,548
|
0,18
|
0,035
|
1,1
|
0,0436
|
1,1
|
0,191
|
0,21
|
0,254
|
|
9
|
150
|
0,5667
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
1,096
|
0,18
|
0,118
|
1,169
|
0,0782
|
0,5
|
0,7638
|
0,382
|
0,46
|
|
5
|
270
|
4
|
0,27
|
0,4
|
0,111
|
0,676
|
0,32
|
0,026
|
1,117
|
0,1162
|
1,5
|
0,29
|
0,435
|
0,551
|
|
=2,7246 кПа
|
|
Невязка: Р=0,1242 кПа
|
|
|
|
Расчет канала из кухни. 1ый этаж.
|
|
10
|
60
|
0
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,833
|
0,14
|
0,107
|
0
|
0
|
1,2
|
0,4412
|
0,529
|
0,529
|
|
11
|
60
|
4,36
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,833
|
0,14
|
0,107
|
1,402
|
0,6541
|
5,5
|
0,4412
|
2,426
|
3,081
|
|
4
|
120
|
0,5667
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,877
|
0,18
|
0,083
|
1,144
|
0,0538
|
0,5
|
0,4888
|
0,244
|
0,298
|
|
5
|
270
|
4
|
0,27
|
0,4
|
0,111
|
0,676
|
0,32
|
0,026
|
1,117
|
0,1162
|
1,5
|
0,29
|
0,435
|
0,551
|
|
=4,4594 кПа
|
|
Невязка: Р=-1,8598 кПа
|
|
|
|
Расчет канала из совмещенного санузла. 1ый этаж.
|
|
12
|
25
|
0
|
0,1
|
0,1
|
0,0087
|
0,798
|
0,1
|
0,149
|
0
|
0
|
1,2
|
0,4048
|
0,486
|
0,486
|
|
13
|
75
|
1,1334
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
0,548
|
0,18
|
0,035
|
1,302
|
0,0516
|
1,5
|
0,191
|
0,286
|
0,338
|
|
14
|
25
|
9,96
|
0,14
|
0,14
|
0,02
|
0,347
|
0,14
|
0,025
|
1,224
|
0,3048
|
25,2
|
0,0766
|
1,93
|
2,235
|
|
9
|
150
|
0,5667
|
0,14
|
0,27
|
0,038
|
1,096
|
0,18
|
0,118
|
1,169
|
0,0782
|
0,5
|
0,7638
|
0,382
|
0,46
|
|
5
|
270
|
4
|
0,27
|
0,4
|
0,111
|
0,676
|
0,32
|
0,026
|
1,117
|
0,1162
|
1,5
|
0,29
|
0,435
|
0,551
|
|
=4,0701 кПа
|
|
Невязка: Р=7,0339 кПа
|
|
|
Литература.
- Тихомиров К.В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. – М.: Стройиздат, 1981г.
- Богословский В.Н., Щеглов В.П., Разумов Н.Н. Отопление и вентиляция. – М.: Стройиздат, 1980г.
- Гусев В.М. Теплоснабжение и вентиляция. – Л.: Стройиздат, Ленинградское отделение, 1975г.
- СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. М.: Стройиздат, 1983г.
- СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника. М.: Стройиздат, 1982г.
- СниП 2.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование. М.: Стройиздат, 1991г.
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
1
0269355-270109-КР-08
Разраб.
Муравьева Т.В.
Провер.
Шабарова Н.И.
Реценз.
Н. Контр.
Утверд.
Проектирование системы отопления и вентиляции жилого двухэтажного дома в городе Кишиневе.
Лит.
Листов
36
33
ТюмГАСУ С05 - 9
Исходные данные
2
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3. Тепловой расчет.
13
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
2. Теплотехнический расчет.
4
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3
4
5
- Стяжка цементно – песчаного раствора. 1=0,03м.; 1=0,93Вт/м0С;
- Вермикулит. 2=Х м.; 2=0,08Вт/м0С;
- Рубероид (ГОСТ 10923-76). 3=0,01 м.; 3=0,17Вт/м0С;
- Плита железобетонная. 4=0,22 м.; 4=2,04Вт/м0С.
4
3
2
1
2. Теплотехнический расчет.
5
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
2. Теплотехнический расчет.
6
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3. Тепловой расчет.
14
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3. Тепловой расчет.
12
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3. Тепловой расчет.
10
Лист
ата
№ докум.
Лист
Изм.
2. Теплотехнический расчет.
10
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
2. Теплотехнический расчет.
9
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
2. Теплотехнический расчет.
8
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3. Тепловой расчет.
15
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
2. Теплотехнический расчет.
7
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
4
3
2
1
- Кирпичная кладка из керамического пустотного кирпича на цементно – песчаном растворе. 1=0,12 м.; 1=0,64Вт/м0С; s1=8,48Вт/м2 0С;
- Пенополистирол (ТУ 6-05-11-78-78). 2=Х м.; 2=0,06Вт/м0С; s2=0,99Вт/м2 0С;
- Кирпичная кладка из керамического пустотного кирпича на цементно – песчаном растворе. 3=0,51 м.; 3=0,64Вт/м0С; s3=8,48Вт/м2 0С;
- Цементно – песчаный раствор. 4=0,03 м.; 4=0,93Вт/м0С; s4=11,09Вт/м2 0С.
Данные взяты из СНиП II-3-79* “Строительная теплотехника” приложение 3.
2
1
- Линолеум поливинилхлоридный многослойный (ГОСТ 14632-79) 1=0,015м.; 1=0,38Вт/м0С;
- Стяжка цементно – песчаного раствора. 1=0,03м.; 1=0,93Вт/м0С;
- Вермикулит. 2=Х м.; 2=0,08Вт/м0С;
- Рубероид (ГОСТ 10923-76). 3=0,01 м.; 3=0,17Вт/м0С;
- Плита железобетонная. 4=0,22 м.; 4=2,04Вт/м0С.
5. Аэродинамический расчет.
33
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
5. Аэродинамический расчет.
29
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
4. Гидравлический расчет.
26
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3. Тепловой расчет.
13
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3. Тепловой расчет.
16
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3. Тепловой расчет.
17
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3. Тепловой расчет.
18
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3. Тепловой расчет.
19
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3. Тепловой расчет.
20
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3. Тепловой расчет.
21
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
3. Тепловой расчет.
22
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
4. Гидравлический расчет.
23
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
5. Аэродинамический расчет.
35
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
4. Гидравлический расчет.
25
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
5. Аэродинамический расчет.
33
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
4. Гидравлический расчет.
27
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
5. Аэродинамический расчет.
28
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
5. Аэродинамический расчет.
32
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
5. Аэродинамический расчет.
31
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
5. Аэродинамический расчет.
34
Лист
Дата
№ докум.
Лист
Изм.
Изм.
Лист
№ докум.
Дата
Лист
36
Литература.
Отопление и вентиляция гражданского здания