<< Пред.           стр. 4 (из 6)           След. >>

Список литературы по разделу

 , (3.2)
 где Uн - амплитуда несущего колебания,
  m - коэффициент (глубина) модуляции, .
  Для получения спектра сигнала простого АМ сигнала достаточно в выражении (3.2) раскрыть скобки
 .
  Таким образом, спектр простого АМ сигнала содержит несущее и два боковых колебания (рис.3.11). Нетрудно видеть, что его ширина , где - частота модулирующего сигнала. Обратите внимание на то, что амплитуда несущего колебания не зависит от модулирующего сигнала в отличие от амплитуд боковых колебаний. Это говорит о том, что информации о модулирующем сигнале в несущем колебании не содержится. Она содержится исключительно в боковых колебаниях, которые возникают в процессе осуществления амплитудной модуляции.
  Спектры:
 
 
  0 ?н ?
 
 
 
  0 ? ?
  Uн
 
  ??АМ
  0 ? ?н-? ?н ?н+? ?
 Рис.3.11. Спектры , и 2. Спектр сложного АМ сигнала
  На основе выражения (3.2) спектр сложного АМ сигнала при полигармоническом модулирующем сигнале можно записать в виде
 , (3.3)
 где ?1, ?2 ,... - частоты модулирующего сигнала,
  m1, m2,... - парциальные коэффициенты модуляции.
  В случае Т-финитного модулирующего сигнала соответствующий АМ сигнал выглядит следующим образом
 ,
 где kАМ - нормирующий коэффициент, обеспечивающий условие A(t)?0.
  Для нахождения его спектральной функции перейдём к комплексному сигналу
  .
  Используя свойства преобразования Фурье (2.6) и (2.7), получим
 . (3.4)
  Спектры сигналов (3.3) и (3.4) приведены на рис.3.12 .
 Выводы
  1. Спектр АМ сигнала содержит:
 а) несущее колебание на частоте ?н,
 б) верхнюю боковую полосу (ВБП), представляющую собой спектр модулирующего сигнала , смещённый по оси частот вверх на ?н,
 в) нижнюю боковую полосу (НБП), являющуюся "зеркальным отражением" ВБП относительно ?н.
  2. Ширина спектра АМ сигнала вдвое больше максимальной модулирующей частоты
 Энергетика АМ сигналов
  Определим мощность простого АМ сигнала, понимая под ней среднее за период несущего колебания значение квадрата сигнала (3.2)
 ,
 где - мощность несущего колебания.
  Максимальная (пиковая) мощность, на которую рассчитывают усилители АМ сигналов,
 ,
 до 4 раз превышает мощность .
  Средняя мощность АМ сигнала за период модулирующего сигнала (потребляемая от источников питания модулятора или усилителя АМ сигнала)
 ,
 где - мощность боковых колебаний.
  Из полученных результатов можно сделать вывод о низкой энергетической эффективности амплитудной модуляции, так как полезная (в информационном смысле) мощность боковых колебаний не превышает половины от мощности несущего колебаний и трети от средней мощности .
 Векторная диаграмма простого АМ сигнала
  Из общего выражения АМ сигнала (3.1) видно, что его векторная диаграмма, т.е. изображение комплексной огибающей на комплексной плоскости, представляет собой вектор, длина которого меняется во времени, а начальная фаза остаётся неизменной. На рис.3.13 приведена векторная диаграмма простого АМ колебаний, на которой вектор огибающей представлен в виде суммы векторов всех трёх его спектральных составляющих. Для удовлетворения вышеуказанным требованиям векторы боковых колебаний должны располагаться симметрично вектору несущего колебания и вращаться в противоположных направлениях с угловыми скоростями ??.
 
 Построение амплитудных модуляторов
  Амплитудный модулятор является типовым ФУ с двумя входами (для модулирующего сигнала и несущего колебания), на выходе которого получается АМ сигнал (рис. 3.14).
  Поскольку в спектре АМ сигнала должны быть новые спектральные компоненты (боковые полосы), которых нет во входных сигналах, что схемотехническое решение амплитудного модулятора следует искать в классе параметрических или нелинейных цепей.
  Параметрическая реализация амплитудного модулятора непосредственно вытекает из выражения АМ сигнала (3.1), если его рассматривать как алгоритм обработки модулирующего и несущего сигналов (рис.3.15).
  + E0
 
  С L
  Ср
 
  i
  VT
  uвых
  e1
  e2 Есм uвх
 
 
 Рис. 3.16. Амплитудный модулятор Для построения амплитудного модулятора на нелинейной основе воспользуемся структурой обобщённого нелинейного преобразователя (рис. 3.4). В качестве БНП используем полевой транзистор, а в качестве ЛП - простейший полосовой фильтр - колебательный LC контур. В результате получим схему, изображённую на рис. 3.16. В ней генераторы е1 и е2 служат источниками несущего и модулирующего сигналов, источник напряжения смещения Есм позволяет устанавливать оптимальный режим работы модулятора.
  Выходной ток i транзистора VT, который должен работать в нелинейном режиме, обогащается новыми спектральными компонентами, среди которых кроме полезных (боковых - комбинационных колебаний суммарной и разностной частот е1 и е2) много побочных (помех). Последние устраняются из спектра выходного напряжения uвых благодаря избирательной нагрузке - LC контуру, настроенному на несущую частоту . Полоса пропускания контура выбирается из компромиссных соображений. С одной стороны, необходимо обеспечить неравенство во избежание заметных линейных искажений огибающей спектра боковых полос при преобразовании тока i в выходное напряжение uвых. C другой стороны, чем меньше , тем больше степень подавления спектра модулирующего сигнала и побочных продуктов нелинейного преобразования (модулированных гар-моник несущей частоты). Оба этих требования легко обеспечить, если , что обычно выполняется на практике.
  Для определения оптимального режима модулятора пользуются статической модуляционной характеристикой (СМХ)
  при , е2 = 0,
 где I1 - амплитуда первой гармоники тока частоты ,
  - амплитуда несущего колебания на входе модулятора.
  СМХ можно рассчитать или снять экспериментально. Типичный вид СМХ при модуляции смещением приведён на рис. 3.17. Для предотвращения заметных нелинейных искажений огибающей АМ сигнала необходимо выбирать достаточно линейный участок СМХ в качестве рабочего, а рабочую точку () располагать в его середине. Из рисунка видно, что чем больше рабочий участок, тем более глубокая получается модуляция, но и тем больше нелинейные искажения. По СМХ легко определить параметры оптимального режима модулятора:
 - оптимальное напряжение смещения ,
 - максимальную амплитуду модулирующего сигнала Е? макс,
 - среднюю амплитуду первой гармоники тока I1 ср,
 - максимальное изменение амплитуды первой гармоники тока ?I1,
 - оптимальный коэффициент модуляции .
  3.4. Другие виды линейной модуляции (БМ, ОМ, КАМ)
 
  Амплитудная модуляция относится к линейным видам модуляции вследствие линейной зависимости модулированного сигнала от модулирующего (3.1). Выше отмечалась её низкая энергетическая эффективность. Первое очевидное решение для преодоления этого недостатка заключается в исключении из спектра АМ сигнала несущего колебания. В результате приходим к двухполосной передаче с подавленной несущей. Получение такого двухполосного сигнала весьма просто - достаточно из модулирующего сигнала исключить постоянную составляющую (если она есть), используя, например, разделительный конденсатор Ср и умножить его на несущее колебание (рис. 3.18).
  . (3.5)
  Такой модулятор (перемножитель), строят обычно по балансной схеме (рис. 3.10) и называют балансным, а двухполосный сигнал - БМ сигналом. Существенно то, что огибающая БМ сигнала не повторяет форму модулирующего колебания, как в случае АМ, а воспроизводит его модуль
 ,
 причём в моменты смен знака наблюдаются скачки фазы БМ сигнала на 180?. Таким образом, БМ сигнал можно трактовать как сигнал с амплитудной и фазовой модуляциями одновременно.
  Как отмечалось выше при рассмотрении спектра АМ сигнала, нижняя боковая полоса является "зеркальным отражением" верхней, т.е. не содержит никакой дополнительной информации о модулирующем сигнале. Отсюда возникает возможность передачи сигналов с помощью однополосной модуляции (ОМ). При этом безразлично какую из двух полос ВБП или НБП использовать при однополосной передаче.
  ОМ сигнал можно получать из БМ сигнала фильтровым или фазокомпенсационным методами. Фильтровой метод в силу своей очевидности не требует дополнительных пояснений. Отметим лишь высокие требования к крутизне ската АЧХ полосового фильтра для выделения ВБП или НБП (по причине малого "частотного зазора" 2?мин между ними), возрастающие с увеличением несущей частоты.
  Синтезируем однополосный модулятор на основе фазокомпенсационного метода подавления одной из боковых полос. Для этого обратимся к аналитическому модулирующему сигналу , спектр которого полностью располагается в области положительных частот (рис. 3.19)
  Умножая на , получим аналитический сигнал со спектром, смещённым вверх по оси частот на ?н, т.е. по нашей терминологии комплексный ОМ сигнал ВБП
 .
  Вернёмся к действительному ОМ сигналу
 . (3.6)
  Рассматривая полученное выражение как алгоритм, приходим к параметрической реализации однополосного модулятора в виде, представленном на рис. 3.20.
  Самостоятельно убедитесь в том, что для получения НБП достаточно в выражении (3.6) разность заменить на сумму.
  Подставим в (3.6) модулирующий сигнал в квазигармонической форме
 
 .
  Из полученного результата видно, что в результате однополосной модуляции сохраняется огибающая модулирующего сигнала, а мгновенная частота возрастает на ?н
 .
  Однополосную модуляцию можно рассматривать как самую простую - перенос (транспонирование) спектра модулирующего сигнала с сохранением его огибающей, а можно как сложную - амплитудную и фазовую одновременно. Она является самой узкополосной - ширина спектров модулирующего и однополосного сигналов одна и та же. Важным преимуществом ОМ по сравнению с АМ является энергетический выигрыш, доходящий (в зависимости от статистики модулирующего сигнала) до 10 раз.
  К недостаткам ОМ можно отнести большие сложности получения и приёма однополосного сигнала.
  Ещё одним видом линейной модуляции является квадратурная амплитудная модуляция (КАМ), сущность которой заключается в передаче двух разных сигналов методами АМ или БМ на одной несущей частоте. Спектры этих двух сигналов полностью перекрываются и их разделение с помощью фильтров невозможно. Чтобы сохранить возможность разделения сигналов на приёмной стороне, несущие колебаний на модуляторы подают с фазовым сдвигом 90? (в квадратуре). Схема формирования КАМ сигнала приведена на рис. 3.21. Достоинством КАМ по сравнению с обычными АМ или БМ, является вдвое большее количество сигналов, которые можно независимо передавать в одной и той же полосе частот.
 
  Контрольные вопросы
 1. В чём существо амплитудной модуляции? Напишите аналитическое выражение АМ сигнала.
 2. Что называют коэффициентом модуляции m? Как его можно определить по осциллограмме и спектрограмме АМ сигнала?
 3. Нарисуйте спектр простого АМ сигнала.
 4. Каков спектр сложного АМ сигнала?
 5. От чего зависит ширина спектра АМ сигнала?
 6. Укажите причины низкой энергетической эффективности амплитудной модуляции.
 7. Нарисуйте векторную диаграмму простого АМ сигнала.
 8. Нарисуйте схему параметрического амплитудного модулятора. Укажите назначение её элементов.
 9. Нарисуйте схему нелинейного амплитудного модулятора. Укажите назначение её элементов.
 10. Что такое СМХ?
 11. Как по СМХ определяют оптимальный режим работы амплитудного модулятора?
 12. Назовите известные Вам виды линейной модуляции.
 13. Нарисуйте спектр БМ сигнала.
 14. Какую огибающую имеет БМ сигнал?
 15. В чём суть однополосной модуляции? Каков спектр ОМ сигнала?
 16. Приведите алгоритм и схему получения ОМ сигнала.
 17. Нарисуйте схему получения сигнала КАМ.
 
 Рекомендации по проведению экспериментальных исследований получения АМ, БМ, ОМ и КАМ сигналов
 
  Для закрепления полученных в разделе 3.3 и 3.4 знаний полезно выполнить лабораторные работы № 8 "Амплитудная модуляция" в полном объёме (рис. 3.22) и № 11 "Линейные виды модуляции и синхронное детектирование" (рис. 3.23) в части, относящейся к исследованию модуляции, а также провести дополнительные экспериментальные исследования, используя иные виды сигналов в рамках предоставляемых этими работами ресурсов. Обратите, прежде всего, внимание на роль каждого ФУ в нелинейном и параметрическом амплитудных модуляторах, осциллограммы и спектрограммы сигналов в отдельных их точках. Укажите смысл СМХ, способ её экспериментального снятия и использования для определения оптимального режима модулятора. Для параметрических модуляторов укажите различия в них применительно к получению АМ, БМ, ОМ и
  Рис. 3.22. Исследование преобразований сигналов в параметрических ФУ КАМ сигналов.
 
  Рис. 3.23. Исследование преобразований сигналов в параметрических ФУ
 
 3.5. Детектирование сигналов
 с линейными видами модуляции
 
  При приёме модулированных сигналов над ними необходимо выполнять операцию обратную модуляции, т.е. преобразование, в результате которого будет получен сигнал, пропорциональный модулирующему на передающей стороне Такое преобразование называют детектированием, а выполняющий его ФУ - детектором.
  Из сопоставления спектров модулирующего и модулированного сигналов (см., например, рис. 3.12) с очевидностью вытекает невозможность построения детекторов модулированных колебаний в классе линейных цепей.
 Детектирование АМ сигналов
  У АМ сигнала информация о модулирующем сигнале заключена в огибающей , следовательно необходим амплитудный детектор (детектор огибающей). По определению такой ФУ должен осуществлять измерение огибающей входного сигнала, т.е. формировать выходной сигнал вида uвых(t) = Кдет?А(t). Простейшая схема детектора огибающей на нелинейной основе приведена на рис. 3.24. В ней в качестве нелинейного элемента для обогащения спектра тока i низкочастотными составляющими модулирующего сигнала (напомним, что их нет в спектре входного АМ сигнала u1(t) ) используется диод. Для подавления высокочастотных спектральных составляющих (АМ сигнала и побочных продуктов нелинейного преобразования) служит простейший ФНЧ 1-го порядка - нагрузочная RC цепь. На рис. 3.25 приведены спектры входного u1(t) и выходного uн (t) напряжений, тока i диода и зависимость модуля сопротивления нагрузки от частоты zRC(?), вытекающие из приведённых рассуждений.
  Проанализируем работу диодного детектора огибающей в режиме сильного сигнала. В этом случае целесообразно воспользоваться кусочно-линейной аппроксимацией вольтамперной характеристики (ВАХ) диода и расчёт вести методом угла отсечки. Можно наметить следующую последовательность рассуждений:
 * для вычисления uн(t) при известной нагрузке (R и C) надо предварительно определить ток i,
 * для вычисления тока i при выбранном диоде (известной ВАХ ) надо знать напряжение на нём uд,
 * для определения напряжения , надо знать искомое напряжение uн(t)
 
  В результате образовался "замкнутый круг" - вычисление искомой функции требует знания её самой на стадии промежуточных вычислений. Для его "разрыва" воспользуемся методом итераций (последовательных приближений), суть которого в том, что задаются начальным ("нулевым") приближением к искомой функции и производят вычисление её "первого" приближения по выше намеченной процедуре (в обратном порядке):
 1) ,
 2) ,
 3) через и известные R и C,
 4) сравнивают разность с допустимой погрешностью.
  При циклическом повторении этой процедуры с ростом числа приближений возможны два варианта:
 * процесс последовательных приближений сходится к истинному решению,
 * процесс расходится.
  В первом случае цикл прерывают по достижении заданной точности вычислений. Второй случай может свидетельствовать о "плохом" выборе "нулевого" приближения.
  Для "удачного" выбора "нулевого" приближения и существенного сокращения числа итераций рекомендуется использование квазилинейного метода, в основе которого лежит допущение о форме искомого колебаний (вида функции), которым задаются с точность до его параметров.
  Так, в нашем случае анализа диодного детектора, в качестве "нулевого" приближения к искомому напряжению на нагрузке примем постоянное напряжение , не задавая его численно. Основания для этого чисто физические - напряжение на выходе ФНЧ не может быстро меняться во времени. Тогда, в соответствии с методом угла отсечки (см. рис. 3.26), имеем
  ;
  где ;
 ,
 где S - крутизна наклонного участка ВАХ диода;
 . (3.6)
  Уравнивая , мы имеем возможность численно определить U0 и завершить процесс итераций.
  Из (3.6) вытекает следующий результат
 , (3. 7)
 на основе которого можно сделать следующие выводы:
  1. Угол отсечки ? и, соответственно, Кдет не зависят от огибающей А, следовательно, детектирование в режиме сильного сигнала осуществляется линейно.
  2. Для повышения эффективности детектирования (увеличения Кдет) следует стремиться к уменьшению угла отсечки ?, что достигается увеличением произведения S?R.
  3. Выражение (3.7) можно использовать в качестве формулы для расчёта сопротивления R нагрузки после выбора диода (становится известной крутизна S его ВАХ) и величины Кдет.
  4. Величину ёмкости С нагрузки следует определять из очевидного неравенства .
  Проведём анализ детектора огибающей в режиме слабого сигнала.
  В этом случае ВАХ диода целесообразно аппроксимировать полиномом второй степени
 .
  Ограничимся определением "первого" приближения , приняв . Тогда и
 .
  В результате имеем (с учетом очевидного )
 .
  При простом АМ сигнале, когда
 
 .
  Из полученного результата видно, что детектирование сопровождается нелинейными искажениями с коэффициентом гармоник
 
 и можно сделать следующие выводы:
  1. В режиме слабого сигнала имеет место квадратичное детектирование, сопровождаемое нелинейными искажениями.
  2. Величина нелинейных искажений, определяемая , зависит от коэффициента модуляции m ().
 Детектирование БМ, ОМ и КАМ сигналов
  Рассмотренный выше детектор огибающей не пригоден для детектирования БМ (двухполосных без несущей), ОМ и КАМ сигналов, поскольку их огибающие не повторяют форму модулирующих сигналов и, кроме амплитудной, имеет место фазовая модуляция. Соответствующий детектор должен обладать не только амплитудной, но и фазовой чувствительностью. Такого рода детектор реализуют на параметрической основе и называют синхронным (рис. 3.27).
  Рассмотрим процесс детектирования сигналов с разными видами линейной модуляции синхронным детектором (СД).
  1. Детектирование АМ сигналов
  В этом случае
 .
  На выходе перемножителя получим
 ,
 а на выход СД через ФНЧ пройдёт лишь первое (НЧ) слагаемое этого произведения
 .
  Для достижения наибольшего коэффициента детектирования следует добиваться не только синхронности, но и синфазности () опорного и несущего колебаний.
  2. Детектирование двухполосных (БМ) сигналов
  В этом случае (3.5)
 .
 На выходе перемножителя имеем
 
 .
 После ФНЧ на выходе СД получим
 ,
 где - коэффициент детектирования.
  3. Детектирование однополосных (ОМ) сигналов
  В этом случае (3.6)
 .
 На выходе перемножителя получаем
 
 
 .
 После ФНЧ на выходе СД при условии имеем
 ,
 где - коэффициент детектирования.
  4. Детектирование и разделение КАМ сигналов
  В этом случае (см. рис 3.21)
 .
 На выходе перемножителя получаем
 
 
 .
  После ФНЧ на выходе СД имеем:
 при условии
 ,
 при условии
 .
  Таким образом, при использовании двух СД с квадратурными опорными колебаниями (попарно синфазными с квадратурными несущими КАМ сигнала) наряду с детектированием обеспечивается полное разделение двух передаваемых сигналов и . Схема приёма КАМ сигналов приведена на рис. 3.28.
 
 
 Выводы
  1. Синхронный детектор позволяет детектировать сигналы с любым видом линейной модуляции без искажений независимо от уровня сигнала.
  2. Синхронный детектор обладает наряду с амплитудной ещё и фазовой чувствительностью, что позволяет использовать его в качестве измерителя разности фаз входного и опорного колебаний (фазового детектора).
  3. Отсутствие в СД синфазности несущего и опорного колебаний приводит:
 * при приёме АМ и БМ сигналов - к уменьшению коэффициента детектирования ;
 * при приёме ОМ сигналов - к искажению формы выходного сигнала за счёт суммирования , что, впрочем, не является существенным при приёме звуковых сообщений, т.к. эти искажения связаны с изменение фазового спектра сигнала при сохранении амплитудного (см. свойства преобразования Гильберта), а слуховой аппарат человека не обладает чувствительностью к фазовым искажениям;
 * при приёме КАМ сигналов - к перекрёстным искажениям (не полному разделению сигналов), когда
 ,
 .
 
 Контрольные вопросы
 1. Нарисуйте схему детектора огибающей. Приведите спектры сигналов в её отдельных точках.
 2. Каковы особенности работы детектора огибающей в режиме сильного сигнала?
 3. Каковы особенности работы детектора огибающей в режиме слабого сигнала?
 4. Как выполняют детектирование БМ, ОМ и КАМ сигналов?
 5. Нарисуйте схему синхронного детектора и спектры сигналов в отдельных её точках.
 6. Как влияет на качество детектирования АМ, БМ и ОМ сигналов неточность восстановления фазы опорного колебания?
 7. Как влияет на качество разделения сигналов с КАМ неточность восстановления фазы опорного колебания?
 
 Рекомендации по проведению экспериментальных исследований детектирования АМ, БМ, ОМ и КАМ сигналов
 
  Для закрепления полученных в разделе 3.5 знаний целесообразно выполнить лабораторные работы № 9 "Детектирование АМ сигналов" (рис. 3.29), № 21 "Детектор огибающей сигнала" (рис. 3.30) в полных объёмах и № 11 "Линейные виды модуляции и синхронное детектирование" (рис. 3.31) в части исследования синхронных детекторов. Обратите внимание на роль каждого ФУ в нелинейном и параметрическом детекторах, осциллограммы и спектрограммы сигналов в отдельных их точках, на причины и характер искажений сигналов при использовании нелинейных и параметрических детекторов.
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
  Рис. 3.29. Исследование транзисторного детектора АМ сигнала
  Рис. 3.30. Исследование детектора огибающей АМ сигнала
 
 
  Рис. 3.31. Исследование синхронного детектиролвания АМ, БМ ОМ и КАМ сигналов
 3.6. Преобразование частоты сигналов
 
  Преобразованием частоты называют перенос (транспонирование) спектра сигнала (обычно узкополосного) по оси частот "вверх" или "вниз" на некоторое расстояние ?г, задаваемое гетеродином - маломощным генератором гармонического колебания . При этом сохраняются вид модуляции и структура спектра сигнала, изменяется только его положение на оси частот.
  Преобразователь частоты состоит из смесителя частот и гетеродина (рис. 3.32 ).
  Смеситель частот реализуется на параметрической или нелинейной основе, т.к. на его выходе необходимо получить колебание комбинационных частот входных сигналов второго порядка (суммарных или разностных). Среднюю частоту выходного сигнала или называют промежуточной. Собственно говоря, ничего нового в операции преобразования частоты для нас нет, с ней мы уже встречались при рассмотрении свойств преобразования Фурье (п. 9), свойств аналитического сигнала (п. 5) и параметрической реализации однополосного модулятора (рис. 3.20). Схема, приведённая на рис.3.20, может быть использована в качестве параметрического преобразователя частоты без каких либо изменений. Нелинейный преобразователь частоты может быть выполнен также по выше рассмотренной схеме амплитудного модулятора (рис. 3.16) при настройке нагрузочного колебательного LC контура на промежуточную частоту .
  Рис. 3.33. Исследование параметрического преобразователя частоты Преобразователи частоты входят в состав подавляющего большинства современных радиоприёмных устройств (супергетеродинов). Их применение позволяет основную додетекторную обработку сигналов в этих приёмниках - фильтрацию и усиление производить не на частоте сигнала (которая может быть слишком высокой и изменяться в широком диапазоне частот), а на фиксированной промежуточной. Это позволяет существенно улучшить чувствительность и избирательность приёмников, а также упростить их перестройку в широком диапазоне принимаемых частот.
 
 Контрольные вопросы
 1. Какой ФУ называют преобразователем частоты?
 2. Приведите алгоритм и схему параметрического преобразователя частоты.
 3. Объясните назначение каждого элемента схемы параметрического преобразователя частоты .
 4. Нарисуйте схему преобразователя частоты на нелинейной основе и объясните назначение её элементов.
 5. Какие преимущества даёт использование преобразователя частоты в радиоприёмных устройствах?
 
 Рекомендации по проведению экспериментальных исследований преобразования частоты сигналв
 
  Для закрепления полученных в разделе 3.6 знаний полезно выполнить лабораторные работы № 12 "Преобразование частоты на параметрической основе" (рис. 3.33) и №10 "Преобразование частоты сигналов на нелинейной основе" в полных объёмах. Обратите внимание на роль каждого ФУ в нелинейном и параметрическом преобразователях частоты, осциллограммы и спектрограммы сигналов в отдельных их точках.
 
 
 
 3.7. Угловая (ЧМ и ФМ) модуляция
 
  При угловой модуляции (УМ) информация о модулирующем сигнале закладывается в полную фазу гармонического переносчика
 . (3.8)
  В зависимости от того, как это делается, различают два варианта УМ:
  1) фазовая модуляция (ФМ), при которой
 
  2) частотная модуляция (ЧМ), при которой
 
  Поскольку фаза и мгновенная частота связаны между собой известным соотношением
 ,
 то столь же тесно связаны между собой ФМ и ЧМ.
 В частности, при ФМ
 ,

<< Пред.           стр. 4 (из 6)           След. >>

Список литературы по разделу