Приказ Министерства по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий Российской Федерации от 14.12.2010 № 649

 П Р И К А З
 Министерства Российской Федерации
 по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям
 и ликвидации последствий стихийных бедствий
 от 14 декабря 2010 г. N 649
 О внесении изменений в приказ МЧС России
 от 10.07.2009 N 404
 Зарегистрирован Минюстом России 20 января 2011 г.
 Регистрационный N 19546
 Внести изменения в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404 "Об
утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска
на производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве
юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный
N 14541)<1> согласно приложению.
 Министр С.К.Шойгу
 ___________
 <1> Опубликован в Бюллетене нормативных актов федеральных
органов исполнительной власти, 2009, N 37. - Прим. ред.
 ____________
 Приложение
 И З М Е Н Е Н И Я,
 вносимые в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404
 Внести в методику определения расчетных величин пожарного
риска на производственных объектах, утвержденную приказом МЧС
России от 10.07.2009 N 404 "Об утверждении методики определения
расчетных величин пожарного риска на производственных объектах"
(зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации
17 августа 2009 г., регистрационный N 14541) (далее - Методика),
следующие изменения:
 1. В абзаце втором пункта 1 Методики слова ", линейной части
магистральных трубопроводов" исключить.
 2. Абзацы десятый и двадцать третий пункта 16 Методики
исключить.
 3. Абзац шестой пункта 24 Методики изложить в следующей
редакции:
 "Условные вероятности поражения человека Q (a) определяются
 dj
по критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва.".
 4. В абзаце первом пункта 27 Методики слово "здания" заменить
словами "здания или пожарного отсека здания (далее - здания)".
 5. Пункт 42 Методики изложить в следующей редакции:
 "42. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта,
индивидуальный пожарный риск (далее - индивидуальный риск)
принимается равным величинам потенциального риска в этой зоне с
учетом доли времени присутствия людей в зданиях, сооружениях и
строениях вблизи производственного объекта:
 для зданий, сооружений и строений классов Ф1 по
функциональной пожарной опасности - 1;
 для зданий, сооружений и строений классов Ф2, Ф3, Ф4 и Ф5 по
функциональной пожарной опасности с круглосуточным режимом работы
- 1, при некруглосуточном режиме работы - доля времени присутствия
людей в соответствии с организационно-распорядительными
документами для этих зданий, сооружений и строений.".
 6. Раздел III Методики дополнить подразделом следующего
содержания:
 "Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной части
 магистральных трубопроводов
 -1
 45. Величина потенциального риска Р (r) (год ) в определенной
точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода
определяется по формуле:
 где:
 ламбда (m) - удельная частота разгерметизации линейной части
 j
магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на
 -1 -1
участке m магистрального трубопровода, год х м ;
 К - число сценариев развития пожароопасной ситуации или
 0
пожара. При этом подлежат рассмотрению для каждого типа
разгерметизации следующие сценарии: факельное горение, пожар
пролива (для истечения жидкой фазы), пожар-вспышка, сгорание
газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;
 J - число рассматриваемых типов разгерметизации;
 0
 Q - условная вероятность реализации k-го сценария развития
 jk
пожароопасной ситуации (пожара) для j-го типа разгерметизации;
 Q (x, r) - условная вероятность поражения человека в
 порjk
рассматриваемой точке на расстоянии r от оси магистрального
трубопровода в результате реализации k-го сценария развития
пожароопасной ситуации (пожара), произошедшей на участке
магистрального трубопровода с координатой x, расположенной в
пределах участка влияния k-го сценария развития пожара для j-го
типа разгерметизации;
 x , x - координаты начала и окончания участка влияния.
 1jk 2jk
Границы участка влияния определяются для k-го сценария развития
пожароопасной ситуации (пожара) из условия, что зона поражения
опасными факторами пожара (взрыва) при аварии на магистральном
трубопроводе за пределами этого участка не достигает
рассматриваемой точки на расстоянии r от оси магистрального
трубопровода. Допускается интегрирование проводить по всей длине
трубопровода.
 Рекомендуемый метод определения удельных частот различных
типов разгерметизации магистрального трубопровода приведен в
приложении N 6 к настоящей Методике.
 Число рассматриваемых сценариев развития пожароопасной
ситуации (пожара) при разгерметизации линейной части магистрального
трубопровода, условные вероятности Q и Q (x, r) определяются
 jk порjk
в зависимости от специфики пожарной опасности магистрального
трубопровода и транспортируемого вещества.
 46. Индивидуальный риск для работников, обслуживающих
линейную часть магистрального трубопровода, определяется в
соответствии с пунктами 37 и 40 настоящей Методики.
 Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части
магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в
соответствии с пунктом 42 настоящей Методики.
 47. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной
 -1
части магистрального трубопровода, социальный риск S (год )
определяется по формуле:
 S = max {S , S ,.. ,S ,.. S }, (14)
 1 2 p Q
 где:
 S , S , S , S - величины социального риска для различных
 1 2 p Q
потенциально опасных участков линейной части магистрального
 -1
трубопровода (год ), определяемые в соответствии с пунктами 43 и
44 настоящей Методики;
 Q - количество потенциально опасных участков линейной части
магистрального трубопровода.
 Количество потенциально опасных участков линейной части
магистрального трубопровода определяется на основе анализа плана
трассы магистрального трубопровода и прилегающей к ней территории.
Границы потенциально опасных участков линейной части магистрального
трубопровода определяются из условия расположения вблизи них
населенных пунктов, зданий, сооружений и строений, не относящихся к
магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее
значений, регламентированных нормативными документами по пожарной
безопасности.".
 7. Приложение N 1 к пункту 15 Методики дополнить абзацем
следующего содержания:
 "При использовании данных, приведенных в настоящем приложении,
для какого-либо резервуара, емкости, сосуда, аппарата,
технологического трубопровода следует учитывать частоты
разгерметизации для всех размеров утечек, указанные для этой
единицы технологического оборудования.".
 8. В приложении N 3 к пункту 18 Методики:
 а) абзацы с двадцать первого по двадцать четвертый пункта 7
изложить в следующей редакции, соответственно:
 "При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива
 2
F (м ) жидкости определяется по формуле:
 ПР
 F = f V , (П3.27)
 ПР Р Ж
 где:
 -1
 f - коэффициент разлития, м (при отсутствии данных
 Р
 -1
допускается принимать равным 5 м при проливе на неспланированную
 -1
грунтовую поверхность, 20 м при проливе на спланированное
 -1
грунтовое покрытие, 150 м при проливе на бетонное или асфальтовое
покрытие);
 V - объем жидкости, поступившей в окружающее пространство
 Ж
 3
при разгерметизации резервуара, м .";
 б) пункт 10 изложить в следующей редакции:
 "10. Радиус R (м) и высота Z (м) зоны, ограничивающие
 НКПР НКПР
область концентрации, превышающих нижний концентрационный предел
распространения пламени (далее - НКПР), при неподвижной воздушной
среде определяется по формулам:
 для горючих газов (далее - ГГ):
 где:
 m - масса ГГ, поступившего в открытое пространство при
 Г
пожароопасной ситуации, кг;
 ро - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном
 Г
 3
давлении, кг/м ;
 m - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за
 П
время испарения, указана в пункте 6 настоящего приложения, кг;
 ро - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;
 П
 C - нижний концентрационный предел распространения пламени
 НКПР
ГГ или паров, % об.
 За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают
геометрический центр пролива, а в случае, если R меньше
 HKПР
габаритных размеров пролива, - внешние габаритные размеры пролива.
 При необходимости может быть учтено влияние различных
метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон.";
 в) в абзаце втором пункта 17 последнее предложение изложить в
следующей редакции: "В том случае, если полученная величина больше
максимальной скорости, соответствующей данному классу, она
принимается по формуле (П3.37).";
 г) пункт 23 изложить в следующей редакции:
 2
 "23. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м ) для пожара
пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее - СПГ) или СУГ
определяется по формуле:
 q = E x F x тау, (П3.52)
 f q
 где:
 E - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения
 f
 2
пламени, кВт/м ;
 F - угловой коэффициент облученности;
 q
 тау - коэффициент пропускания атмосферы.
 Значение E принимается на основе имеющихся экспериментальных
 f
данных или по таблице П3.4.
 Таблица П3.4
 Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в
 зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость
 выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив
|--------------|-------------------------------------|------------|
| Топливо | 2 |m', |
| | E , кВт/м , при d, м | 2 |
| | f |кг/(м x с) |
| |-------|------|-------|------|-------| |
| |10 |20 |30 |40 |50 | |
|--------------|-------|------|-------|------|-------|------------|
|СПГ |220 |180 |150 |130 |120 |0,08 |
|--------------|-------|------|-------|------|-------|------------|
|СУГ |80 |63 |50 |43 |40 |0,1 |
|(пропан-бутан)| | | | | | |
|--------------|-------|------|-------|------|-------|------------|
|Бензин |60 |47 |35 |28 |25 |0,06 |
|--------------|-------|------|-------|------|-------|------------|
|Дизельное |40 |32 |25 |21 |18 |0,04 |
|топливо | | | | | | |
|--------------|-------|------|-------|------|-------|------------|
 Примечание. Для диаметров очага менее 10 м или более 50 м
следует принимать E такой же, как и для очагов диаметром 10 и 50
 f
м, соответственно.
 При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается
 2
величину E (кВт/м ) определять по формуле:
 f
 -0,12 x d -0,12 x d
 E = 140 x e + 20 x (1 - e ), (П3.53)
 f
 где:
 d - эффективный диаметр пролива, м.
 При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей
 2
допускается величину E (кВт/м ) определять по формуле:
 f
 0,4 x m', x H
 СГ
 E = ------------------, (П3.53.1)
 f L
 (1 + 4 x --)
 d
 где:
 2
 m' - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м x с);
 Н - удельная теплота сгорания, кДж/кг;
 СГ
 L - длина пламени, м.
 При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей
 2
допускается величину m' (кг/(м x с) определять по формуле:
 0,001 x H
 СГ
 m' = -----------------, (П3.53.2)
 L + C (T - T )
 g p b a
 где:
 L - удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;
 g
 C - удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг x К);
 p
 T - температура кипения жидкости при атмосферном давлении, К;
 b
 T - температура окружающей среды, К.
 a
 Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение
значений E и m' по компонентам, для которых величины E и m'
 f f
максимальны.
 Угловой коэффициент облученности F определяется по формуле:
 q
 2 2
 F = квадратный корень F + F , (П3.54)
 q V H
 где:
 F , F - факторы облученности для вертикальной и
 V H
горизонтальной площадок, соответственно, определяемые для площадок,
расположенных в 90В° секторе в направлении наклона пламени, по
следующим формулам:
 где:
 X - расстояние от геометрического центра пролива до
облучаемого объекта, м;
 d - эффективный диаметр пролива, м;
 L - длина пламени, м;
 тета - угол отклонения пламени от вертикали под действием
ветра.
 Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в
случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и
горизонтальной площадок рассчитываются по формулам 3.55 - 3.57.7 и
3.59.1, принимая тета = 0.
 Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:
 4 x F
 D = квадратный корень -----, (П3.58)
 Пи
 где:
 2
 F - площадь пролива, м .
 Длина пламени L (м) определяется по формулам:
 m' - удельная массовая скорость выгорания топлива,
 2
кг/(м x с);
 3
 ро - плотность окружающего воздуха, кг/м ;
 a
 ро - плотность насыщенных паров топлива при температуре
 П
 3
кипения, кг/м ;
 омега - скорость ветра, м/с;
 0
 2
 g - ускорение свободного падения (9,81 м/с ).
 Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра тета
рассчитывается по формуле:
 Коэффициент пропускания атмосферы тау для пожара пролива
определяется по формуле:
 -4
 тау = exp[-7 x 10 x (X - 0,5 x d)] (П3.62)";
 д) пункт 24 изложить в следующей редакции:
 2
 "24. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м ) для
огненного шара определяется по формуле (П3.52).
 Величина E определяется на основе имеющихся экспериментальных
 f
 2
данных. Допускается принимать Е равной 350 кВт/м .
 f
 Значение F определяется по формуле:
 q
 2
 D
 S
 F = ------------, (П3.63)
 q 2 2
 4 x (H + r )
 где:
 Н - высота центра огненного шара, м;
 D - эффективный диаметр огненного шара, м;
 S
 r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности
земли непосредственно под центром огненного шара, м.
 Эффективный диаметр огненного шара D (м) определяется по
 S
формуле:
 0,325
 D = 6,48 x m , (П3.64)
 S
 где:
 m - масса продукта, поступившего в окружающее пространство,
кг.
 Величину Н допускается принимать равной D .
 S
 Время существования огненного шара t (с) определяется по
 S
формуле:
 0,26
 t = 0,852 x m (П3.65)
 S
 Коэффициент пропускания атмосферы тау для огненного шара
рассчитывается по формуле:
 D
 -4 2 2 S
тау = exp [-7,0 x 10 x (квадратный корень r + H - --)] (П3.66)";
 2
 е) в пункте 28:
 в абзацах первом и пятом слова "жидкой фазы СУГ и СПГ"
заменить на слова "жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением";
 абзац шестой исключить;
 ж) пункт 29 изложить в следующей редакции:
 "29. При проведении оценки пожарной опасности горящего факела
при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы
СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее:
 - зона непосредственного контакта пламени с окружающими
объектами определяется размерами факела;
 - длина факела L не зависит от направления истечения продукта
 F
и скорости ветра;
 - наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы,
условную вероятность реализации которых следует принимать равной
0,67;
 - поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30В°
секторе с радиусом, равным длине факела;
 - воздействие горизонтального факела на соседнее
оборудование, приводящее к его разрушению (каскадному развитию
аварии), происходит в 30В° секторе, ограниченном радиусом, равным
L ;
 F
 - за пределами указанного сектора на расстояниях от L до 1,5
 F
L тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10
 F
 2
кВт/м ;
 - тепловое излучение от вертикальных факелов может быть
определено по формулам П3.52, П3.54 - П3.57.7 и П3.62, принимая L
равным L , d равным D , тета равным 0, a E по формулам П3.53 -
 F F f
П3.53.2 или таблице П3.4 в зависимости от вида топлива. При
отсутствии данных и невозможности рассчитать E по представленным
 f
 2
формулам допускается эту величину принимать равной 200 кВт/м ;
 - при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с
эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении
происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без
образования пожара пролива;
 - область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном
истечении совпадает с областью воздействия факела (30В° сектор,
ограниченный радиусом, равным L );
 F
 - при мгновенном воспламенении струи газа возможность
формирования волн давления допускается не учитывать.".
 9. В приложении N 5 к пункту 33 Методики:
 а) раздел I изложить в следующей редакции:
 "I. Метод определения времени от начала пожара
 до блокирования эвакуационных путей в результате
 распространения на них опасных факторов пожара
 Время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в
результате распространения на них опасных факторов пожара
определяется путем выбора из полученных в результате расчетов
значений критической продолжительности пожара минимального времени:
 Т П.В О2 Т.Г
 тау = min {t , t , t , t }, (П5.1)
 бл КР КР КР КР
 Критическая продолжительность пожара по каждому из опасных
факторов определяется как время достижения этим фактором
критического значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола.
Критические значения по каждому из опасных факторов составляют:
 по повышенной температуре - + 70В°С;
 2
 по тепловому потоку - 1400 Вт/м ;
 по потере видимости - 20 м;
 -3
 по пониженному содержанию кислорода - 0,226 кг x м ;
 по каждому из токсичных газообразных продуктов горения - (СО -
 2
 -3 -3 -3 -6
0,11 кг x м , СО - 1,16 x 10 кг х м , HCL - 23 x 10 кг x
 -3
м ).
 Для описания термогазодинамических параметров пожара могут
применяться три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и
полевые.
 Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей
эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:
 интегральный метод:
 для зданий, содержащих развитую систему помещений малого
объема простой геометрической конфигурации;
 для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим
с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы
между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в
5 раз);
 для предварительных расчетов с целью выявления наиболее
опасного сценария пожара;
 зонный (зональный) метод:
 для помещений и систем помещений простой геометрической
конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой
(линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз),
когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;
 для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах
одного помещения (площадки обслуживания оборудования, внутренние
этажерки и т. д.);
 полевой метод:
 для помещений сложной геометрической конфигурации, а также
помещений с большим количеством внутренних преград (например,
многосветные пространства с системой галерей и примыкающих
коридоров);
 для помещений, в которых один из геометрических размеров
гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и
т. д.);
 для иных случаев, когда применимость или информативность
зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные
сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость
учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно
изменить картину пожара и т. д.).
 При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо-,
паро- или пылевоздушной смеси в помещении категории А или Б,
условная вероятность поражения человека в этом помещении
принимается равной 1 при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной
смеси в этом помещении до завершения эвакуации людей и 0 после
завершения эвакуации людей.
 Для помещения очага пожара, удовлетворяющего критериям
применения интегрального метода, критическую продолжительность
пожара t (с) по условию достижения каждым из опасных факторов
 kp
пожара предельно допустимых значений в зоне пребывания людей
(рабочей зоне) можно оценить по формулам:
 где:
 t - начальная температура воздуха в помещении, В°С;
 0
 B - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания
материала и свободного объема помещения, кг;
 n - показатель степени, учитывающий изменение массы
выгорающего материала во времени;
 А - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость
 n
выгорания горючего вещества и площадь пожара, кг/с ;
 Z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность
распределения опасного фактора пожара по высоте помещения;
 Q - низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;
 С - удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг;
 р
 фи - коэффициент теплопотерь;
 эта - коэффициент полноты горения;
 3
 V - свободный объем помещения, м ;
 альфа - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;
 Е - начальное освещение, лк;
 l - предельная дальность видимости в дыму, м;
 ПР
 D - дымообразующая способность горящего материала,
 m
 2
Нп x м /кг;
 L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего
вещества, кг/кг;
 X - предельно допустимое содержание токсичного газа в
 3
помещении, кг/м ;
 L - удельный расход кислорода, кг/кг.
 О2
 Свободный объем помещения соответствует разности между
геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов,
находящихся внутри. При отсутствии данных допускается свободный
объем принимать равным 80% геометрического объема помещения.
 Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то
данный опасный фактор пожара может не учитываться.
 Параметр Z определяется по формуле:
 h h
 Z = - x exp(1,4 - ), при H <= 6 м, (П5.7)
 H H
 где:
 h - высота рабочей зоны, м;
 Н - высота помещения, м.
 Высота рабочей зоны определяется по формуле:
 h = h + 1,7 - 0,5 x дельта, (П5.8)
 ПЛ
 где:
 h - высота площадки, на которой находятся люди, над полом
 ПЛ
помещения, м;
 дельта - разность высот пола, равная нулю при горизонтальном
его расположении, м.
 Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре
подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. При
определении необходимого времени эвакуации следует ориентироваться
на наиболее высоко расположенные в помещении участки возможного
пребывания людей.
 Параметры A и n определяются следующим образом:
 для случая горения жидкости с установившейся скоростью:
 A = пси x F, при n = 1; (П5.9)
 F
 для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью:
 0,67 x пси x F
 F
 A = ------------------------, при n = 1,5; (П5.10)
 квадратный корень тау
 СТ
 для случая кругового распространения пламени по поверхности
горючего вещества или материала:
 2
 A = 1,05 х пси x ню , при n = 3 (П5.11)
 F
 для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в
виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух
направлениях за счет распространения пламени:
 A = пси F x ню x b, при n = 2 (П5.12)
 где:
 2
 пси - удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/(м x
 F
с);
 F - площадь пролива жидкости;
 тау - время установления стационарного режима горения
 СТ
жидкости, с;
 ню - линейная скорость распространения пламени, м/с;
 b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер
зоны горения, м.
 Случай факельного горения в помещении может рассматриваться
как горение жидкости с установившейся скоростью с параметром А,
равным массовому расходу истечения горючего вещества из
оборудования, и показателем степени n, равным 1.
 При отсутствии специальных требований значения альфа и E
принимаются равными 0,3 и 50 лк, соответственно, а l равным 20 м.
 ПР
 При расположении людей на различных по высоте площадках
критическую продолжительность пожара следует определять для каждой
площадки.";
 б) абзац второй раздела II изложить в следующей редакции:
 "При расчете весь путь движения людского потока подразделяют
на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш,
тамбур) длиной l и шириной дельта . Начальными участками являются
 i i
проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и
т. п. При определении расчетного времени эвакуации учитывается
пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в
здании эвакуационных выходов.".
 10. Дополнить Методику приложением N 6 следующего содержания:
 Приложение N 6
 к пункту 45 Методики
 Рекомендуемый метод определения удельных частот различных
 типов разгерметизации магистрального трубопровода
 Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального
трубопровода определяется следующим образом:
 а) на основе статистических данных определяется базовая
частота разгерметизации ламбда . При отсутствии данных для вновь
 СР
проектируемых магистральных трубопроводов допускается ламбда
 СР
принимать равной:
 -7 -1 -1
 1,4 x 10 год x м - для магистральных газопроводов;
 -7 -1 -1
 2,7 x 10 год x м - для магистральных нефтепроводов;
 б) выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы
разгерметизации:
 для магистральных газопроводов:
 j = 1 - проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые
как отверстия с диаметром 20 мм;
 j = 2 - отверстия с диаметром, равным 10% от диаметра
магистрального трубопровода;
 j = 3 - разрыв, определяемый как образование отверстия
размером, равным диаметру магистрального трубопровода;
 для магистральных нефтепроводов:
 j = 1 - "свищи" - отверстия с характерными размерами 0,3 x
Lp/D (Lp - характерный размер продольной трещины, D - условный
диаметр магистрального трубопровода), площадь дефектного отверстия
- 0,0072 x So (So - площадь поперечного сечения магистрального
трубопровода);
 j = 2 - трещины, характерный размер 0,75 x Lp/D, площадь
дефектного отверстия - 0,0448 x So;
 j = 3 - "гильотинный" разрыв, характерный размер 0,75 x Lp/D,
площадь дефектного отверстия - 0,179 х So.
 Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие
типы разгерметизации;
 в) рассматриваются шесть причин разгерметизации (i = 1..6 -
таблица П6.1);
 г) удельная частота разгерметизации линейной части
магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на
участке m трубопровода определяется по формуле:
 6
 ламбда j(m) = ламбда сумма f (m)/100, (П6.1)
 СР i=1 ij
 где:
 ламбда - базовая частота разгерметизации магистрального
 СР
 -1
трубопровода, год ;
 f (m) - относительная доля i-ой причины разгерметизации для
 ij
j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода;
 д) величины f для различных типов разгерметизации для
 ij
различных участков магистрального трубопровода определяются по
формулам:
 f = f x k х k х k х k (П6.2)
 1j 1jср тс зт ннб пер1,
 f = f x k , (П6.3)
 2j 2jср бд
 f =f x k x k , (П6.4)
 3j 3jср ктс кпз
 f =f x k x k , (П6.5)
 4j 4jср дгд пep2
 f =f x k , (П6.6)
 5j 5jср оп
 f = f , (П6.7)
 6j 6jcp
 где:
 k , k , k , k , k , k , k , k , k , -
 тс зт ннб пер1 бд кпз бгд пер2 оп
поправочные коэффициенты, определяемые по таблице П6.2 с учетом
технических характеристик магистрального трубопровода.
 Таблица П6.1
 Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных
 данной причиной, на магистральных трубопроводах
|-----------------------|-----------------------------------------|
| Причина |Среднестатистическая относительная доля |
| | аварий, вызванных данной причиной, |
| | f (m),% |
| | ijcp |
| |----------|----------|----------|--------|
| |проколы |отверстие |разрыв |всего |
| |(трещины),| | | |
| |точечные | | | |
| |отверстия | | | |
|-----------------------|----------|----------|----------| |
| |i = 1 |i = 2 |i = 3 | |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
|i = 1|Внешнее |13,2/16,8 |26,6/26,2 |9,7/6,5 |49,5 |
| |воздействие | | | | |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
|i = 2|Брак |10,6/11,3 |4,7/4,6 |1,2/0,6 |16,5 |
| |строительства, | | | | |
| |дефект материалов| | | | |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
|i = 3|Коррозия |15,2/15,2 |0,2/0,2 |0/0 |15,4 |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
|i = 4|Движение грунта, |1,8/2,2 |2,2/2,2 |3,3/2,9 |7,3 |
| |вызванное | | | | |
| |природными | | | | |
| |явлениями | | | | |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
|i = 5|Ошибки оператора |3,0/3,0 |1,6/1,6 |0/0 |4,6 |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
|i = 6|Прочие и |6,5/6,5 |0,2/0,2 |0/0 |6,7 |
| |неизвестные | | | | |
| |причины | | | | |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
| |Итого |50,3/55,0 |35,51/35,0|14,2/10,0 |100 |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
 Примечание. В числителе приведены значения для магистральных
газопроводов, в знаменателе - магистральных нефтепроводов.
 Таблица П6.2
 Поправочные коэффициенты к среднестатистической относительной
 доле аварий
|------------------------------------|----------------------------|
| Поправочный коэффициент | Значение поправочного |
| | коэффициента |
|------------------------------------|----------------------------|
| 1 | 2 |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k , |k = ехр[-0,275(дельта - 6)]|
| тс | тс |
|зависящий от толщины стенки | |
|трубопровода дельта (мм) | |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k , | |
| зт | |
|зависящий от минимальной глубины | |
|заложения трубопровода (м): | |
|менее 0,8 м |k = 1 |
| | зт |
| | |
|от 0,8 до 1 м |k = 0,93 |
| | зт |
| | |
|более 1 м |k = 0,73 |
| | зт |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k для | |
| ннб | |
|участков переходов, выполненных | |
|методом наклонно направленного | |
|бурения (далее - ННБ): | |
|на участках этих переходов |k = 0 |
| | ннб |
| | |
|вне этих участков |k = 1 |
| | ннб |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k | |
| пер1 | |
|переходов через искусственные | |
|препятствия: | |
|на переходах через автодороги, | |
|железные дороги и инженерные |k = 2 |
|коммуникации | пер |
|вне переходов либо на | |
|них предусмотрены защитные футляры | |
|(кожухи) из стальных труб с | |
|герметизацией межтрубного |k = 1 |
|пространства | пер |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k , | |
| бд | |
|учитывающий применение материалов и | |
|средств контроля при строительстве: | |
|для трубопроводов, построенных в | |
|соответствии с требованиями |k = 1 |
|нормативных документов | бд |
|при использовании улучшенных | |
|материалов и дополнительных средств | |
|контроля при строительстве и | |
|последующей эксплуатации |k = 0,07 |
|трубопроводов | бд |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k , | |
| ктс | |
|учитывающий влияние толщины стенки | |
|трубопровода (мм) на частоту | |
|разгерметизации по причине | |
|коррозии: | |
|менее 5 |k = 2 |
| | ктс |
| | |
|от 5 до 10 |k = 1 |
| | ктс |
| | |
|более 10 |k = 0,03 |
| | ктс |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k , | |
| кпз | |
|учитывающий влияние применяемых | |
|систем защиты от коррозии: | |
|для трубопроводов, построенных в | |
|соответствии с требованиями |k = 1 |
|нормативных документов | кпз |
|при использовании улучшенной системы| |
|защиты (тип и качество изоляционного| |
|покрытия, электрохимическая защита, |k = 0,16 |
|внутритрубная диагностика и т. п.) | кпз |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k , |к = exp[-0,00156(D - 274)]|
| дгд | дгд |
|зависящий от диаметра трубопровода D| |
|(мм) | |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k , | |
| пер2 | |
|учитывающий прохождение трассы | |
|трубопровода через водные преграды и| |
|заболоченные участки: | |
|для водных преград |k = 5 |
| | пер |
| | |
|для заболоченных участков |k = 2 |
| | пер |
| | |
|при отсутствии переходов либо |k = 1 |
|выполненных методом ННБ | пер |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k , |k = exp[-0,004(D - 264)] |
| оп | оп |
|зависящий от диаметра трубопровода D| |
|(мм) | |
|------------------------------------|----------------------------|
 _____________
Приказ Министерства экономического развития Российской Федерации от 14.12.2010 № 647/22н, Федерального казначейства Российской Федерации от 14.12.2010 № 647/22н
Распоряжение Президента Российской Федерации от 14.12.2010 № 867-рп