Аэродинамическое сопротивление слоя клинкера в этой камере рассчитываем по формуле DР = (m * Н * wв2 * rв) / d Па, принимая высоту слоя клинкера из-за провала мелочи в 1,3 раза меньше по сравнению с горячей камерой, а средний размер зерен в 1,3 раза больше:

DР = (m * Н * wв2 * rв) / d = (0,043*0,2*1,232*1,139)/(1,3*0,01*1,3)= 0,877 кПа

DР увеличиваем в 1,5 раза: 1,5 * 0,877 = 1,316 кПа

Подбираем для установки вентилятор ВДН-18-11 с характеристиками:

4. Обеспыливание выбрасываемого воздуха. Для обеспыливания воздуха, выходящего из холодной камеры, подбираем аппарат тонкой пылеочистки – многопольный электрофильтр по выходу воздуха:

V4 = V2 * 1,2 * (1 + tвх / 273) м3/ч

V4 = 126290 * 1,2 * (1 + 64 / 273) = 187076 м3/ч

Для улавливания пыли печных газов проектируем жалюзийный пылеуловитель с КПД=0,85 (h‘) и электрофильтр с КПД=0,99 (h‘‘). Принимая КПД запроектируемых к последовательной установке обеспыливающих аппаратов, вычисляем концентрацию пыли на выходе из электрофильтра, она не должна превышать

80 мг/м3. Запыленность воздуха примем 30 г/м3.

m2 = m1*(1 - h‘)*(1- h‘‘)*1000 мг/м3

m2 = 30*(1 - 0,85)*(1- 0,99)*1000 = 45 мг/м3

Учитывая, что скорость движения в электрофильтре 1 – 1,5 м/с рассчитаем по часовому объему отходящих газов размер площади активного сечения электрофильтра:

S = Vотх / (3600 * Vг) м2

где Vг – скорость движения газов в электрофильтре

Smax = 187076 / (3600 * 1) = 52 м2

Smin = 187076 / (3600 * 1,5) = 35 м2

Таким образом для улавливания пыли печных газов необходим электрофильтр с размером площади активного сечения от 35 до 52 м2.

Подбираем для установки электрофильтр ЭГА 1-20-9-6-4 с характеристиками:

Для просасывания воздуха через обеспыливающий аппарат подбираем дымосос соответствующей производительности, взятой из характеристики обеспыливающего аппарата с запасом 30 %.

187076 * 1,3 = 243200 м3/ч

подбираем дымосос Д-208х2 с характеристиками:

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данном курсовом проекте были сделаны теплотехнические расчеты вращающейся печи 5х185м для обжига цементного клинкера по мокрому способу. В качестве топлива использован газ тюменский. Теоретическое тепло реакции клинкерообразования 1810,29 кДж/кг кл. Удельный расход топлива на обжиг клинкера 0,158 м3/кг кл. Удельный расход тепла на обжиг клинкера 5713,28 кДж/кг кл. Технологический КПД печи 31,7 %. Тепловой КПД печи 69,8 %.

На выходе из печи концентрация пыли в газах 46,163 мг/м3, что не превышает допустимых 80 мг/м3.

В специальном тепловом расчете был сделан расчет размеров колосникового холодильника: длина 16,6 м; ширина 4,2 м; площадь 69,7 м2. Технологический КПД холодильника 90,7 %. Тепловой КПД холодильника 97,6 %. Полученная в расчете холодильника температура вторичного воздуха поступающего в печь 465 oC меньше температуры принятой в начале расчетов при составлении теплового баланса печи 500 oC, что может привести к увеличению расхода топлива на 0,02 м3/кг кл.

Концентрация пыли на выходе из холодной камеры после обеспыливающих аппаратов 45 мг/м3, что не превышает допустимых 80 мг/м3.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Вдоченко В.С., Мартынов М.И. Энергетическое топливо СССР. М.:Энергоатомиздат, 1990. 126с.

2. Пьячев В.А., Капустин Ф.Л. Тепловые и технологические расчеты вращающихся печей для обжига цементного клинкера. Екатеринбург:УПИ, 1992. 34с.

3. Печенкин С.И. Руководство по курсовому проектированию печей и сушил силикатной промышленности. Часть 1. Расчет горения топлива. Аэродинамические расчеты. Свердловск:УПИ, 1980. 52с.

4. Печные агрегаты цементной промышленности / С.Г. Силенок, Ю.С. Гризак, В.Н. Лямин и др. М.:Машиностроение. 1984. 168с.

5. Строительные материалы. Справочник / А.С. Болдырев, П.П. Золотов, А.Н. Люсов и др. М.: Стройиздат, 1989. 567с.

6. Стандарт предприятия. Комплексная система управления качеством подготовки специалистов. Общие требования и правила оформления дипломных и курсовых проектов: СТП УПИ 1-90. Свердловск:УПИ, 1990. 33с.

)