9-этажный жилой дом со встроенными помещениями

В данных инженерно - геологических условиях при расположении уровня подземных вод на глубине 5,4 м, глубина заложения подошвы ростверка зависит от расчетной глубины промерзания грунта. Нормативная глубина промерзания грунта для г. Северска может быть принята dfn = 2,2 м. Расчетная глубина промерзания зависит от теплового режима здания, от наличия подвала, конструкции пола и определяется по формуле:

df = Kn · dfn, где:

dfn - нормативная глубина промерзания грунта, dfn = 2,2 м,

Kn - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания, принимаемый равным 0,5.

тогда df = 2,2 · 0,6 = 1,1 м. Глубина заложения ростверка - 3,3 м, что больше расчетной глубины промерзания грунта.

Определим количество свай С7-30 под стену здания.

Fi · gK 1,4 · 609,6319

n = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 1,1 св. Принимаем n = 2 сваи.

Fd 773,54

Расстояние между сваями (шаг свай) вычисляется по формуле:

mp · Fd 2 · 773,54

a = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 1,3 м

Fd 1,4 · 609,6319

mp - число рядов свай

Ширина ростверка в этом случае будет равна 1,5 м.

Собственный вес одного погонного метра ростверка определяется по формуле: GIP = b · hp · gb · gf, где

b, hp - соответственно ширина и толщина ростверка, м

gb - удельный вес железобетона, принимаемый gb = 24 кН/м3

gf - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый gf = 1,1

Подставим в формулу соответствующие значения и величины:

GIP = 1,5 · 0,6 · 1,1 · 24 = 23,76 кН/м

Собственный вес группы на уступах ростверка может быть определена по формуле: GIГР = (b - bc) · h · gI‘ · gf, где:

bc - ширина цокольной части

h - средняя высота грунта на уступах ростверка, h = 1,25 м

gI‘ - удельный вес грунта обратной засыпки, принимаемый равным gI‘= 17 кН/м3

gf - коэффициент надежности по нагрузке для насыпных грунтов gf = 1,15

GIГР = (1,5 - 0,73) · 1,25 · 17 · 1,15 = 18,81 кН/м

Расчетная нагрузка в плоскости подошвы ростверка:

å FI’ = FI’ + GIР +GIГР = 609,6319 + 23,76 + 18,81 = 672,2019 кН/м

Фактическую нагрузку, передаваемую на каждую сваю ленточного фундамента, определяем по формуле:

a · å FI 1,3 · 552,2019

N = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 423,93 кН

mP 2

Проверим выполнение условия несущей способности грунта в основании сваи:

Fd

N £ ¾

gK

773,54

423,93 кН £ ¾¾¾¾ = 552,52

1,4

Осадку ленточных с двухрядным расположением свай и расстоянием между сваями (3 - 4 d) определяется по формуле:

n · (1- n2)

S = ¾¾¾¾¾ · d0, где:

p · E

n - полная нагрузка на ленточный свайный фундамент (кН/м) с учетом веса условного фундамента в виде массива грунта со сваями, ограниченного: сверху- поверхностью планировки, с боков - вертикальными плоскостями, проходящими по наружным граням крайних рядов свай, снизу - плоскостью, проходящей через нижние концы свай.

E, n - модуль деформации (кПа) и коэффициент Пуассона грунта в пределах снимаемой толщи.

d0 - коэффициент, определяемый по номограмме СНиП 2.02.03 - 85.

Полная нагрузка n складывается из расчетной нагрузки, действующей в уровне планировочной отметки, и собственного веса условного ленточного фундамента.

FII’ = 609,6319 - 0,73 · 1,1 · 2,4 = 607,704 кН/м, тогда полная нагрузка n равна:

n = FII’ + b · d · g, где:

b - ширина фундамента, равна 1,4 м

d - глубина заложения фундамента от уровня планировочной отметки, равна 10м

g - среднее значение удельного веса свайного массива, g = 20кН/м3

n = 607,704 + 1,4 · 10 · 20 = 887,704 кН/м

Для определения коэффициента d0 (определяется по номограмме) необходимо знать глубину снимаемой толщи HC, которая в свою очередь, зависит от значения дополнительных напряжений, развивающихся в массиве грунта под фундаментом.

Дополнительные напряжения определяются по формуле:

n

sZР = ¾¾¾ · an, где:

p · h

n - полная нагрузка на ленточный свайный фундамент, кН/м

h - глубина погружения свай, м

an - безразмерный коэффициент, зависит от приведенной ширины b’ = b/h, b = 1,4 h = 6,7; b’ = 0,208 » 0,21.

Природные напряжения в уровне подошвы условного фундамента будет равно:

szdyg = 10,26 · 2,6 + 10,66 · 0,8 + 10 · 3,3 + 8,63 · 3,3 = 102,5

Для дальнейшего расчета осадки необходимо знать удельный вес грунта твердых частиц

gS = grS, где

g - ускорение свободного падения, g = 9,8 м/с2

rS - плотность грунта твердых частиц.

gS1 = 26,36 gS2 = 26,55 gS3 = 26,068 gS4 = 26,85 gS5 = 26,26

gS · gw

gSB = ¾¾¾¾ , где

1+e

gS - удельный вес твердых частиц

gw - удельный вес воды

e - коэффициент пористости

gSb1 = 10,03 gSb2 = 10,74 gSb3 = 10,26 gSb4 = 10,66 gSb5 = 9,95

n

szg = å giII · hi sgz1

i=1

sgz1 = szdyg + g1 · h1 = 102,51 + 10 · 0,31 = 105,6 кПа

szg2 = szg1 + g2 · h2 = 105,6 + 10 · 0,38 = 109,4 кПа

szg3 = szg1 + g3 · h3 = 109,4 + 10 · 0,766= 117,1 кПа и так далее .

Аналогично рассчитываются другие значения и сводятся в табл. 2.

Таблица 2