Мелиорация лесосплавного пути и гидротехнических сооружений

Страница 8

Глубина забивки понурного шпунта (также от дна котлована).

Общая глубина забивки шпунтов

(2,5+2)<6 4,5<6

условие выполняется

Рис.14. Расчетная схема подземного контура плотины на свайном основании.

3.6.2. Вычисляем фильтрационный напор , под действием которого движется фильтрационный поток. Максимального значения эта величина достигает при полном напоре на плотине и закрытых щитах.

- уровень воды нижнего бьефа при закрытых щитах, т.е. при Q=0 определяемый по кривой расхода в створе плотины.

3.6.3. Применяемые в п.6.1. размеры водонепроницаемых частей подземного контура проверяем по формуле Лена:

- приведенная длина водонепроницаемых частей подземного контура;

- длина вертикальных участков пути фильтрации;

- длина горизонтальных участков пути фильтрации;

- фильтрационный напор;

- коэффициент, характеризующий грунт в основании плотины, т.к. у нас суглинок, то С­0­ =2,5.

13>8

Может быть допущен небольшой запас в пределах 10-20%, следовательно условие выполняется.

3.6.4. Строим приведенную эпюру фильтрационного давления на флютбет и на основании ее определяем величину фильтрационного давления на понур и водобой (рис15)

Рис.15. Приведенная эпюра фильтрационного давления воды на флютбет плотины.

Для получения величины полного давления на водонепроницаемый элемент флютбета нужно учесть взвешивающее давление со стороны нижнего бьефа.

- возвышение горизонта воды нижнего бьефа при закрытой плотине под дном котлована.

м

и - напор фильтрационного потока в начале и в конце контура с учетом взвешенного давления со стороны нижнего бьефа.

Величина противодавления на 1 пог.м. ширины понура и водобоя вычисляется по формулам:

- объем веса воды. (1,0 т/м3)

- длина понура, м

- длина водобоя, м

Расчет боковой фильтрации.

14>8

условия выполняются.

3.7. Статические расчеты основных элементов плотины.

3.7.1. Расчет промежуточной стойки без подкоса.

Рис. 16 Схема к расчету промежуточных стоек.

Так как , то выбираем расчетную схему на рис.16.

Превышение центра верхней балки над НПУ:

-превышение центра верхней опоры над :

- превышение над НПУ

Расчетная длина промежуточной стойки:

Н - напор на пороге плотины при в ее верхнем бьефе, м.

Для того, чтобы все щиты в пролете имели одинаковую ширину необходимо, чтобы расстояние в осях стоек соответствовали равенству:

L - пролет в осях лицевых стен постоянных опор, м.

k - расстояние от оси лицевой стены опоры до оси коренной стойки; k=0,2

n - число промежуточных стоек в пролете.

Для принятых обозначений и выбранной схемы нагрузки верхняя и нижняя опорные реакции вертикальной стойки составляет:

- удельный вес воды (=1 т/м3).

Максимальный изгибающий момент возникает в сечении, отстоящем от центра верхней опорной балки на величину.

Значение максимального изгибающего момента находится по зависимости:

Требуемый момент сопротивления:

- расчетное сопротивление древесины при изгибе, кг/см2

=100 кг/см2

Типовое сечение деревянной промежуточной стойки выбирается по таблице 1[2]. При выбираем сечение W=2843 cм3

3.7.2. Расчет свайного флютбета на сдвиг.

Сдвигающей силой является гидростатическое давление воды при закрытой плотине и наивысшем уровне верхнего бьефа, т.е. при . Устойчивость против сдвига создается за счет круглых свай и шпунтов, забитых в грунт основания и работающих на горизонтальную нагрузку.

Задача расчета - проверка принятой при конструировании схемы забивки свай, их сечений и глубины забивки.

Расчет ведется на ширину отсека флютбета равной расстоянию между соседними продольными рядами свай, т.е. на один продольный ряд свай в пролете плотины.