11-этажный жилой дом с мансардой

Наряду с развитием производства строительных конструкций и изделий полной заводской готовности, широкое распространение получило возведение зданий и сооружений из монолитного железобетона.

Практика подтвердила технико-экономические преимущества строительства жилых и общественных зданий, отдельных элементов и конструкций в монолитном и сборно-монолитном исполнении. Монолитное строительство позволяет реализовать его ресурсосберегающие возможности для повышения качества и долговечности жилья, выразительности архитектуры отдельных зданий и градостроительных комплексов. Технико-экономический анализ показывает, что в целом ряде случаев монолитный железобетон оказывается более эффективен по расходу материалов, суммарной трудоёмкости и приведённым затратам.

Его преимущество может быть реализовано в первую очередь в районах со сложными геологическими условиями, при повышенной сейсмичности, в местах, где отсутствуют или недостаточны мощности полносборного домостроения.

Массовое монолитное домостроение переходит от кустарной технологии и мизерных объёмов к современным методам возведения и поточному строительству. В условиях рыночных отношений, при дефиците жилья и социально культурных объектов в России, у этого эффективного метода домостроения, несомненно, большие перспективы.

1 Исходные данные

Дипломный проект на тему Вл11-этажный жилой дом с мансардойВ» разработан на основании задания на проектирование.

Климатический район строительства тАУ III, при проектировании учтены следующие характеристики района:

Температура наружного воздуха:

а) наиболее холодных суток -23ºС

б) наиболее холодной пятидневки -19ºС

Годовое количество осадков, мм 711

Среднемесячная относительная влажность воздуха, в %:

в январе 79

в июле 46

Район по скоростному напору ветра IV

Район по весу снегового покрова I

Инженерно-геологические изыскания на площадке строительства выполнены ООО ВлИзыскательВ» в 2006 г.

Сейсмичность участка по СНиП II тАУ7 тАУ81 - 7 баллов, категория грунтов по сопротивляемости сейсмическим воздействиям тАУ II, расчётная сейсмичность проектируемого здания принята 7 баллов.

2 Генеральный план участка

Жилой дом строится на участке малой плотности застройки.

Участок под строительство 11-этажного жилого дома располагается в Центральном районе, по ул. Дмитриевская дамба.

Расположение строящегося здания определялось границами отведенного участка, наличием примыкающих жилых домов и необходимостью приблокировки к ним.

Здание строящегося жилого дома располагается внутри квартала. - Подъезд к жилому дому предусмотрен со стороны ул. Дмитриевская дамба. Противопожарный проезд, обеспечивающий эвакуацию жильцов из каждой квартиры, выполнен на расстоянии 8 м от стен здания, в соответствии с нормативными требованиями.

Все квартиры имеют нормативную инсоляцию.

Площадки для отдыха взрослых и детей используются существующие на прилегающих дворовых территориях приблокируемых домов.

Вертикальная планировка обеспечивает отвод дождевых стоков по лоткам проезжей части дорог в существующие дождеприемники.

Рельеф участка спокойный, подрезка и подсыпка грунта с образованием откосов отсутствует.

Технико-экономические показатели по генплану:

площадь застройки тАУ 556 м²;

строительный объём тАУ 24862 м³.

3 Технико-экономическое сравнение вариантов конструкций и выбор основного варианта

Целью этого раздела является выбор экономически наиболее целесообразного варианта конструктивного решения здания. Подбор вариантов конструктивных решений здания необходимо выполнять в соответствии с объемно-планировочным решением, вытекающим из функционального назначения здания.

3.1 Исходные данные

Кирпично-монолитный жилой 11-ти этажный дом с размерами в плане 27х20,6 м, 1-секционный.

Наружные стены здания могут быть выполнены в трех вариантах, которые по заданию нужно сопоставить по стоимости, расходу материалов и трудоемкости.

I. Стены из лицевого керамического кирпича и пенобетонных блоков с эффективным утеплителем типа ВлRockwoolВ» (ВлВенти БаттсВ»).

II. Лицевой керамический кирпич с утеплителем из минераловатных плит и кладкой из кирпича.

III. Стена из пенобетонных блоков.

3.2. Технико-экономическая оценка вариантов конструктивных решений по методике приведенных затрат

Для принятия решения о наиболее эффективном варианте конструкций наружных стен необходимо в рамках методики приведенных затрат определить суммарный экономический эффект по формуле (3.1):

Э _общ = Э _пз + Э _э + Э _т ; ( 3.1)

где:

Э_пз - экономический эффект, возникающий за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений;

Э_э - экономический эффект, возникающий в сфере эксплуатации здания за период службы выбираемых конструктивных элементов;

Э_т - экономический эффект, возникающий в результате сокращения продолжительности строительства здания.

Определим составляющие суммарного экономического эффекта.

3.2.1 Определение экономического эффекта, возникающего за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений

Экономический эффект, возникающий за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений, определяется по формуле:

Э _пз = З_б * К_р тАУ З _i; (3.2)

где:

З_i, З_б - приведенные варианты по базисному и сравниваемым вариантам конструктивных решений;

За базисный вариант в расчетах принимается вариант, имеющий наибольшую продолжительность (трудоемкость) строительства, т.е. вариант кирпичной стены с утеплителем (второй).

К_р - приведенный коэффициент реновации, который учитывает разновременность затрат по рассматриваемым вариантам, поскольку период эксплуатации конструктивных решений может быть различным; он определяется по формуле (3.3)

К_р =(Р_{б +} Е_н) / (Р_{i +} Е_н ); (3.3)

где:

Е_н - норматив сравнительной экономической эффективности капитальных вложений, который принимаем равным 0,22;

Р_б, Р_i- коэффициенты реновации по вариантам конструктивных решений, которые учитывают долю сметной стоимости строительных конструкций в расчете на 1 год их службы.

К_р = 1 и в нашем случае Э _пз = З _б тАУ З _i; (3.4)

Причем, приведенные затраты по вариантам определяются так

З _{i =} С^с_i + Е _н* (З _{м i} + С^с_i) / 2 (3.5)

Где:

С^с _i- сметная стоимость строительных конструкций по варианту конструктивного решения;

З _{м i}- стоимость производственных запасов материалов, изделий и конструкций, находящихся на складе стройплощадки и соответствующая нормативу; определяется по формуле

m

З _мi= ∑ М_j * Ц_j * Н _{зом j} ; (3.6)

J=1

где:

М_j- однодневный запас основных материалов, изделий и конструкций, в натур. Единицах;

Ц_j- сметная цена франко тАУ приобъектный склад основных материалов, изделий и конструкций;

Н _{зом j}- норма запаса основных материалов, изделий и конструкций, дн., принимается равной 5 тАУ 10 дней;

Используем данные о стоимости материалов для расчета величины (З _{м i}). Величина стоимости однодневного запаса материалов по вариантам конструктивных решений может определиться так

∑ М_j * Ц_j = М _i / t ^дн_i ;

где:

М _i- сметная стоимость материалов по данным локальных расчетов i тАУ го варианта;

t ^дн _i- продолжительность выполнения варианта конструктивных решений i тАУ го варианта, в днях, определяемая по формуле (3.7)

t^дн_i = m_i / (n *r*s); (3.7)

где:

m_i- трудоемкость возведения конструкций варианта, чел-дн; принимается по данным сметного расчета;

n - количество бригад, принимающих участие в возведении конструкций вариантов;

r - количество рабочих в бригаде, чел.;

s - принятая сменность работы бригады в сутки.

3.2.2 Определение экономического эффекта, возникающего в сфере эксплуатации здания за период службы выбираемых конструктивных элементов

Эксплуатационные затраты, учитываемые в расчете, зависят от конкретных условий работы конструкций; к ним относятся: затраты на отопление, вентиляцию, освещение, амортизацию и содержание конструкций.

Затраты на отопление, вентиляцию, освещение и прочие при сравнении конструкций фундаментов можно принять одинаковыми и в расчетах не учитывать.

Затраты на содержание строительных конструкций складываются из следующих видов которые нормируются в виде амортизационных отчислений от их первоначальной стоимости в составе строительной формы здания: затрат, связанных с восстановлением конструкции; затрат на капитальный ремонт конструкций; затрат на содержание конструкций, связанных с текущими ремонтами, окраской, восстановлением защитного слоя покрытий и т. п.

Размер этих затрат определяется по формуле

С _экс = (a₁ + a ₂ + a ₃) / С ^с *100; (3.8)

где:

a₁ - норматив амортизационных отчислений на реновацию, %;

a ₂ - норматив амортизационных отчислений на капитальный ремонт, %;

a ₃ - норматив амортизационных отчислений на текущий ремонт и содержание конструкций, %;

Тогда экономический эффект инвестора, возникающий в сфере эксплуатации зданий, определится по формуле

Э _{э =} С ^б_экс /(Р_{б +} Е_н) - С ⁱ_экс / (Р_i+ Е_н ) + ∆ К ; (3.9)

где:

∆ К тАУ разница приведенных сопутствующих капитальных вложений, связанных с эксплуатацией конструкций по вариантам; под ними понимаются затраты, предназначенные для приобретения устройств, которые используются в процессе эксплуатации конструкций; при их отсутствии сопутствующие капитальные вложения не учитываются.

Для условий нашей задачи (отсутствие сопутствующих капитальных вложений, одинаковый срок эксплуатации конструкций разных вариантов) формула (3.9) принимает вид

Э _{э =} С ^б_экс - С ⁱ_экс ; (3.10)

формулу (3.8) можно представить в виде

Э _{э =} [ (a₁ + a ₂ + a ₃) * ( 1/ С ^б_экс - 1 / С ⁱ_экс )] /100 ; (3.11)

3.2.3 Определение экономического эффекта, возникающего в результате сокращения продолжительности строительства здания

Экономический эффект для жилого дома определяется по формуле

Э _т = 0,5 *Е_н * ( К_б * Т_б - К_i* Т_i ); (3.12)

где:

К^с_б , К^с_iтАУ средний размер капитальных вложений, отвлеченных инвестором за период строительства, по базовому и сравниваемому вариантам.

Величина капитальных вложений по сравниваемым вариантам определяется, исходя из того, что в здании меняются только конструкции по вариантам, по формуле

К _i= К _б тАУ (C^c_б - С ^с _i) ; (3.13)

где:

C^c_б , С^с_i- сметная стоимость базисного и сравниваемого вариантов конструктивного решения здания; принимается по данным сметных расчетов.

Т_б , Т_i- продолжительность строительства по базовому и сравниваемому вариантам, год.

Продолжительность строительства по базисному варианту принимаем на основании СНиП ВлНормы задела и продолжительности строительстваВ».

Здание имеет общую площадь 6674,4 м².

Для сравниваемых вариантов конструктивных решений продолжительность возведения здания определяется по формуле

Т_i= Т_б - (t _б - t _i) ; (3.14)

где:

t _б , t _i- продолжительность осуществления конструктивного решения для варианта с наибольшей продолжительностью и для сравниваемых вариантов, год;

Продолжительность возведения конструкций (в годах) определяется по формуле:

t _i = (m_i/ (n *r*s) / 260; (3.15)

3.3 Теплотехнический расчет вариантов конструктивных решений

1 вариант тАУ пенобетонный блок, эффективный утеплитель, кирпич

1) Цементно-песчаный раствор

λ = 0,76 Вт/мС; ρ = 1600 кг/м3

2) Кирпичная кладка из кирпича

глиняного обыкновенного на

цементно-песчаном растворе

λ = 0,70 Вт/мС; ρ=1800 кг/м3

3) Эффективный утеплитель тАУ

минераловатные фасадные плиты

ВлRockwoolВ» (ВлВенти БаттсВ»)

Рисунок 3.1. Разрез по стене λ = 0,06 Вт/мС; ρ=125 кг/м3

1 варианта 4) Пенобетонный блок

λ = 0,41 Вт/мС; ρ = 1000 кг/м3

R₀ = R_в + R_штук + R_кирп + R_утепл + R_блок + R_штук + R_н R

R =

R= (t_вн - t)Z = (20-2)149 = 2682 (дней)

2000 тАУ 2,1

4000 тАУ 2,8

отсюда δ_ут = 0,09 м.

2 вариант тАУ кирпичная стена с утеплителем

Рисунок 3.2. Разрез по стене

1) Цементно-песчаный раствор

λ = 0,76 Вт/мС; ρ = 1600 кг/м3

2) Кирпичная кладка из кирпича

глиняного обыкновенного на

цементно-песчаном растворе

λ = 0,70 Вт/мС; ρ=1800 кг/м3

3) Минераловатные плиты

λ = 0,076 Вт/мС; ρ=200 кг/м3

2 варианта

R₀ = R_в + R_штук + R_кирп + R_ут + R_кирп + R_шт + R_н R

R = 2,34 (см. вар-1)

отсюда δ_ут = 0,10 м.

3 вариант тАУ стена из мелкоштучных элементов тАУ пеноблоков

Рисунок 3.3. Разрез по стене

1) Цементно-песчаный раствор

λ = 0,76 Вт/мС; ρ = 1600 кг/м3

2) Пенобетонный блок

λ = 0,22 Вт/мС; ρ=600 кг/м3

3 варианта

R₀ = R_в + R_штук + R_блок + R_штук + R_н R

R = 2,34 (см. вар-1)

отсюда δ_блок = 0,47 м. Вынуждены будем принять толщину из 3-х блоков 20х3=60 см.

Из трех вариантов выбираем первый тАУ как имеющий наименьшую толщину стены, удовлетворяющий современным требованиям теплозащиты.

4 Архитектурно-строительная часть

4.1 Объемно-планировочные решения

Жилой дом представляет собой 11-ти этажный объем с габаритными размерами 27 х 20,6 м, высотой 41,7 м. Главный фасад ориентирован на сторону улицы Дмитриевская дамба, на него выходят лоджии и балконы. Входы оформлены козырьками и цветочницами. Лестницы на входе в здание выложены керамическим гранитом со специальным не скользящем покрытием. Проект здания имеет индивидуальное архитектурное и объёмно-планировочное решение. Планировка помещений здания выполнена свободной, с учётом современных эстетических требований.

Подвал расположен под всем зданием и имеет высоту 2,8 м в нём запроектированы необходимые технические помещения, а также осуществлены необходимые вводы и разводка инженерных коммуникаций. Конструкция стен обеспечивает требуемое приведённое сопротивление теплопередаче.

Крыша здания тАУ скатная, сложной конфигурации, с кровлей из металлочерепицы. Сброс наружных атмосферных осадков тАУ через водосточные трубы.

Вертикальная связь между этажами осуществляется по центральной лестничной клетке и наружным противопожарным лестницам. Выход на чердак осуществляется с лестничной клетки, через специальный люк, на кровлю через окна типа ВлVeluxВ».

4.2 Конструктивное решение здания

Конструктивная схема здания жилого дома решена в рамно-связевом монолитном железобетонном каркасе (колонны, диафрагмы, ядро жесткости) с монолитными железобетонными безригельными перекрытиями и покрытием. Сечения колонн 300×700 и 250×500 мм. Пролет плиты перекрытия непостоянен на разных участках, но не превышает 5,5 м. Стены цокольного этажа тАУ монолитные, толщиной 200 мм; толщина диафрагм составляет также 200 мм. Плиты перекрытий толщиной 200 мм. Все конструкции выполнены из монолитного железобетона класса В20. Ростверк из монолитного железобетона класса В20.

Наружные стены здания ненесущие с поэтажным опиранием на перекрытия. Выполнены многослойными. Стены армируются сетками и крепятся к каркасу при помощи монтажных элементов.

Лестничные марши и лестничные площадки тАУ монолитные, железобетонные.

Покрытие тАУ скатная кровля с внутренним водосбором.

4.3 Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций

Общая информация о проекте

1. Назначение тАУ жилое здание.

2. Размещение в застройке тАУ в составе комплекса, односекционное.

3. Тип тАУ 11-этажный жилой дом на 84 квартиры центрального теплоснабжения.

4. Конструктивное решение тАУ кирпично-монолитное.

Расчетные условия

5. Расчетная температура внутреннего воздуха тАУ (+20 ⁰C).

6. Расчетная температура наружного воздуха тАУ (тАУ 19 ⁰C).

7. Расчетная температура теплого чердака тАУ (+14 ⁰С).

8. Расчетная температура теплого подвала тАУ (+2 ⁰С).

9. Продолжительность отопительного периода тАУ 149 сут.

10. Средняя температура наружного воздуха за отопительный период для г.Краснодара тАУ (+2 ⁰C).

11. Градусосутки отопительного периода тАУ (2682 ⁰C^.сут).

Объемно-планировочные параметры здания

12. Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания площадь стен, включающих окна, балконные и входные двери в здание:

A_w+F+ed=P_st^.H_h ,

где P_st тАУ длина периметра внутренней поверхности наружных стен этажа,

H_h тАУ высота отапливаемого объема здания.

A_w+F+ed=(27+20,6)х2х44,7 = 4255,44 м²;

Площадь наружных стен A_w, м², определяется по формуле:

A_w= A_w+F+ed тАУ AF₁ тАУ AF₂ тАУ A_ed,

где AF тАУ площадь окон определяется как сумма площадей всей оконных проемов.

Для рассматриваемого здания:

- площадь остекленных поверхностей

AF₁= 2,05х1,44х(10х4х4+10х3х2 + +16х4х2)+2,5х1,8х64+10х1,6х2х14+8,5х1,6х4х10+2,5х1,6х10х2 = 1387,3 м²;

- площадь глухой части балконной двери

AF₂ = 0,8х0,8х(14х4+6х10) = 74,24 м²;

- площадь входных дверей

A_ed= 1,5х2,5х6х3=67,5 м².

Площадь глухой части стен:

A_W= 4255,44-1387,3-74,24-67,5 = 2483,24 м².

Площадь покрытия и перекрытия над подвалом равны:

A_c=A_f=A_st=(29,1х2+30,1)х15,8 = 1395,14 м².

Общая площадь наружных ограждающих конструкций:

A_e^sum=A_w+F+ed+A_c+A_r = 4255,44+1395,14×2 = 7802,56 м².

13 тАУ 15. Площадь отапливаемых помещений (общая площадь и жилая площадь) определяются по проекту:

A_h= 27*20,6*11 = 6674,4 м²; A_r= 2467,6 м².

16. Отапливаемый объем здания, м³, вычисляется как произведение площади этажа на высоту (расстояние от пола первого этажа до потолка последнего этажа):

V_h=A_st^.H_h=27х20,6х44,7 = 24862,14 м²;

17. Коэффициент остекленности фасадов здания:

P=A_F1/A_w+F+ed= 1387,3/4255,44=0,476;

18. Показатель компактности здания:

K_e^des=A_e^sum/V_h=7802,56/24862,14 = 0,144.

Теплотехнические показатели

19. Согласно СНиП II-3-79* приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений должно приниматься не ниже требуемых значений R₀^req, которые устанавливаются по таблице 1ВлбВ» СНиП II-3-79* в зависимости от градусосуток отопительного периода. Для D_d=2682⁰С^.сут требуемые сопротивления теплопередаче равно для:

- стен R_w^req=2.34 м^2.0С/Вт

- окон и балконных дверей R_f^req=0.367 м^2.0С/Вт

- глухой части балконных дверей RF₁^req=0.81 м^2.0С/Вт

- входных дверей R_ed^req=1.2 м^2.0С/Вт

- покрытие R_c^req=3.54 м^2.0С/Вт

- перекрытия первого этажа R_f=3.11 м^2.0С/Вт

По принятым сопротивлениям теплопередаче определим удельный расход тепловой энергии на отопление здания q^des и сравним его с требуемым удельным расходом тепловой энергии q_h^req, определенным по таблице 3.7 СНКК-23-302-2000. Если удельный расход тепловой энергии на отопление здания окажется меньше 5% от требуемого, то по принятым сопротивлениям теплопередаче определимся с конструкциями ограждений, характеристиками материалов и толщиной утеплителя.

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания определяется по формуле:

K_m^tr=b(A_w/R_w^r+AF₁/RF₁+ AF₂/RF₂+A_ed/R_ed+n^.A_с/R_с^r+n^.A_f^.R_f^r)/A_e^sum ,

K_m^tr=1.13(2483,24/2,34+1387,3/0,367+74,24/0,81+67,5/1,2+0,6×1395,14/3,54+0,6×1395,14/3,11)/7802,56 = 1,19 (Вт/(м^2.0С)).

21. Воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа G_m^w=G_m^c=G_m^f=0.5кг/(м^2.ч), окон в деревянных переплетах и балконных дверей G_m^F=6кг/(м^2.ч). (Таблица 12 СНиП II-3-79*).

22. Требуемая краткость воздухообмена жилого дома n_a, 1/ч, согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3 м³/ч удаляемого воздуха на 1м² жилых помещений, определяется по формуле:

n_a=3^.A_r/(b_v^.V_h)=3^.2467,6/(0.85^.24862,14) = 0,355 (1/ч),

где A_r тАУ жилая площадь, м²;

b_v тАУ коэффициент, учитывающий долю внутренних ограждающих конструкций в отапливаемом объеме здания, принимаемый равным 0.85;

V_h тАУ отапливаемый объем здания, м³.

23. Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания определяется по формуле:

K_m^inf=0.28^.c^.n_a^.b_V^.V_h^.g_a^ht.k/A_e^sum,

K_m^inf=0,28×0,355×0,85×24862,14×1,283×0,8/7802,56 = 0,604 (Вт/(м^2.0С)).

Где с тАУ удельная теплоемкость воздуха, равная 1кДж/(кг^.0С),

n_a тАУ средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период (для жилых зданий 3м³/ч, для других зданий согласно СНиП 2.08.01 и СНиП 2.08.02);

b_V тАУ Коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкций, при отсутствии данных принимать равным 0.85;

V_h тАУ отапливаемый объем здания;

g_a^ht тАУ средняя плотность наружного воздуха за отопительный период, равный 353/(273+2)=1,283

k тАУ Коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,7 тАУ для стыков панельных стен, 0,8 тАУ для окон и балконных дверей;

A_e^sum тАУ общая площадь наружных ограждающих конструкций, включая покрытие и перекрытие пола первого этажа;

24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м^2.0С), определяемый по формуле:

K_m=K_m^tr+K_m^inf=1,19+0,604=1,79 (Вт/(м^2.0С)).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h, МДж, определяют по формуле:

Q_h=0.0864^.K_m^.D_d^.A_e^sum ,

Q_h=0,0864^. 1,79×2682×7802,56=3244071,51 (МДж).

26. Удельные бытовые тепловыделения q_int, Вт/м², следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро- и газопотребления здания, но не менее 10 Вт/м². Принимаем 10 Вт/м².

27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q_int=0,0864^.q_int^.Z_ht^.A_l=0.0864^.10^.149^. 10316,6 = 10445,34 (МДж).

28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период определяется по формуле (3.14).

Определим теплопоступления:

Q_s=t_F^.k_F^.(A_F1I₁+ A_F2I₂+ A_F3I₃+A_F4I₄)=

=0.65^.0.9(1193,65х974+1193,65х357)=929417,67 (МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле (3.6а) при автоматическом регулировании теплопередачи нагревательных приборов в системе отопления:

Q_h^y=[Q_hтАУ (Q_int+Q_s)^.У]^.b_h ,

Q_h^y=[3244071,51тАУ(10445,34+929417,67)^.0.8]^.1.11=2766321,03 (МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des, кДж/(м^2.0С^.сут) определяется по формуле (3.5):

q_h^des=10^3.Q_h^y/A_h^.D_d ,

q_h^des=2766321,03×10³/(6674,4^.2682)=59,32 (кДж/(м^2.0С^.сут)).

31. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты принимаем h₀^des=0.5, так как здание подключено к существующей системе централизованного теплоснабжения.

32. Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимается по таблице 3.7 тАУ для здания более 10 этажей равен 70 кДж/(м^2.0С^.сут). Следовательно, полученный нами результат значительно (более 5%) меньше требуемого 59,32<70, поэтому мы имеем возможность уменьшать приведенные сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций, определенные по таблице 1ВлбВ» СНиП II-3-79*, исходя из условий энергосбережения. (Изменения вносим в пункт 19).

19. Для второго этапа расчета примем следующие сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций:

- стен R_w^req=1,91 м^2.0С/Вт

- окон и балконных дверей R_f^req=0.367 м^2.0С/Вт тАУ (Без изменения)

- глухой части балконных дверей RF₁^req=0.81 м^2.0С/Вт тАУ (Без измен.)

- наружных входных дверей R_ed^req=0.688 м^2.0С/Вт тАУ т.е. 0.6 от R₀^тр по санитарно-гигиеническим условиям;

- совмещенное покрытие R_c^req=1,63м^2.0С/Вт

- перекрытия первого этажа R_f=2 м^2.0С/Вт

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания:

K_m^tr=1.13(2483,24/1,91+1387,3/0,367+74,24/0,81+67,5/0,688+

+0,6×1395,14/1,63+0,6×1395,14/2)/7802,56 = 1,29 (Вт/(м^2.0С)).

21. (Без изменения). Воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа G_m^w=G_m^c=G_m^f=0.5кг/(м^2.ч), окон в деревянных переплетах и балконных дверей G_m^F=6кг/(м^2.ч). (Таблица 12 СНиП II-3-79*).

22. (Без изменения). Требуемая краткость воздухообмена жилого дома n_a, 1/ч, согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3м³/ч удаляемого воздуха на 1м² жилых помещений, определяется по формуле:

n_a=0,35 (1/ч).

23. (Без изменения). Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания:

K_m^inf=0,6 (Вт/(м^2.0С)).

24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м^2.0С), определяемый по формуле:

K_m=K_m^tr+K_m^inf=1,29+0,6=1,89 (Вт/(м^2.0С)).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h, МДж:

Q_h=0.0864^. 1,89^.2682^.7802,56=3422324,26 (МДж).

26. (Без изменения). Удельные бытовые тепловыделения q_int=10Вт/м².

27. (Без изменения). Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q_int=10445,34 (МДж).

28. (Без изменения). Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период:

Q_s=929300,87 (МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный

период, МДж:

Q_h^y=[Q_hтАУ (Q_int+Q_s)^.У]^.b_h ,

Q_h^y=[3422324,26 тАУ(10445,34 +929300,87)^.0.8]^.1.11= 2964285,29 (МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des, кДж/(м^2.0С^.сут):

q_h^des=10^3.Q_h^y/A_h^.D_d ,

q_h^des=2964285,29 ×10³/(6674,4×2682)=66,28 (кДж/(м^2.0С^.сут)).

При требуемом q_h^req=70кДж/(м^2.0С^.сут).

По принятым сопротивлениям теплопередаче определимся конструкциями ограждений и толщиной утеплителя стен, совмещенного покрытия и перекрытия 1-го этажа.

Стены: принимаем следующую конструкцию стены, теплотехнические характеристики материалов и толщину утеплителя:

Рисунок 4.1. Конструкция наружной стены

1) Цементно-песчаный раствор

λ = 0,76 Вт/мС; ρ = 1600 кг/м3

2) Кирпичная кладка из кирпича

глиняного обыкновенного на

цементно-песчаном растворе

λ = 0,70 Вт/мС; ρ=1800 кг/м3

3) Эффективный утеплитель ВлRockwoolВ»

λ = 0,06 Вт/мС; ρ=125 кг/м3

4) Пенобетонный блок

λ = 0,41 Вт/мС; ρ = 1000 кг/м3

R₀ = R_в + R_штук + R_кирп + R_утепл + R_блок + R_штук + R_н R

отсюда δ_ут = 0,05 м.

Совмещенное покрытие. Теплотехнические показатели материалов компоновки покрытия:

1. Цементно-песчаная стяжка:

плотность g=1800кг/м³,

коэффициент теплопроводности

l_А=0,76Вт/(м^.0С).

2. Утеплитель - жесткие

минераловатные плиты:

плотность g=200кг/м³,

коэффициент теплопроводности

l_А=0,076Вт/(м^.0С)

3. Железобетонная монолитная плита: Рисунок 4.2. Компоновка покрытия

плотность g=2500кг/м³, коэффициент

теплопроводности l_А=1,92Вт/(м^.0С).

Сопротивление теплопередаче:

R₀=R_в+R_ж/б+R_утеп+R_ст+R_н=R₀^треб;

1/8,7+0,2/1,92+d_утеп/0,076+0,04/0,76+1/23=1,63,

откуда d_утеп=0,1м = 100 мм.

Перекрытие первого этажа. Теплотехнические характеристики материалов:

1. Дубовый паркет:

плотность g=700кг/м³, Рисунок 4.3. Компоновка перекрытия

коэффициент теплопроводности первого этажа

l_А=0,35Вт/(м^.0С).

2. Цементно-песчаная стяжка:

плотность g=1800кг/м³,

коэффициент теплопроводности

l_А=0.76Вт/(м^.0С).

3. Утеплитель тАУ пенополистирол:

плотность g=40кг/м³,

коэффициент теплопроводности l_А=0,041Вт/(м^.0С).

4. Железобетонная плита:

плотность g=2500кг/м3, коэффициент теплопроводности l_А=1,92 Вт/(м.⁰С).

Сопротивление теплопередаче:

R₀=R_в+R_пар.+R_ст+R_утеп+R_ж/б+R_н=R₀^треб;

1/8,7+0,04/0,76+0,015/0,35+d_утеп/0,041+0,2/1,92+1/23=2,

откуда d_утеп=0,067 м = 70 мм.

4.4 Расчет индекса изоляции воздушного шума междуэтажного перекрытия

Перекрытие состоит из монолитной несущей плиты γ = 2500 кг/м³ толщиной 200 мм, звукоизоляционной прокладки из ДВП с γ = 600 кг/м³ толщиной 25 мм, в не обжатом состоянии, цементно-песчаной стяжки γ = 1800 кг/м³ толщиной 40 мм, паркета толщиной 15 мм, γ = 700 кг/м³.

Определяем поверхностные плотности элементов перекрытия:

m₁ = 2500 ∙ 0,2 = 500 кг/м²;

m₂ = 1800 ∙ 0,04+700 ∙ 0,015= 82,5 кг/м².

Находим частоту

собственных колебаний по

формуле:

где Е_д = 90 ∙ 10⁴ кгс/м²,

h_з = h₀ ∙ (1 тАУ ε_д) тАУ толщина Рисунок 4.4. Конструкция междуэтажного

звукоизоляционного слоя в перекрытия

сжатом состоянии, м;

h₀ тАУ толщина звукоизоляционного

слоя в не обжатом состоянии, м;

ε_д тАУ относительное сжатие материала

звукоизоляционного слоя под нагрузкой.

h_з = 0,025 ∙ (1 тАУ 0,1) = 0,0225 м.

Индекс изоляции воздушного шума плитой толщиной 200 мм, выполненной из тяжёлого бетона кл. В22,5 объёмной плотностью 2500 кг/м³.

Индекс изоляции при m_э ≥ 200 кг/м³ составит:

R_w0 = 32 ∙ Lg m_э тАУ 8 дБ = 32 ∙ Lg 500 тАУ 8 дБ = 54,1 дБ,

где m_э = K ∙ m тАУ эквивалентная поверхностная плотность в кг/м³;

К = 1 для ограждающей конструкции более 1800 кг/м³;

m = 2500 ∙ 0,2 = 500 кг/м³ тАУ поверхностная плотность.

По табл. 10 находим индекс изоляции воздушного шума для данного междуэтажного перекрытия R_w = 55 дБ.

По СНиП II-12-77 Iв для нашего варианта Iв=50 дБ.

дБ,

следовательно наше перекрытие удовлетворяет нормам R'_w =52 дБ < R_w =55 дБ.

Данная конструкция междуэтажное перекрытие удовлетворяет нормам по изоляции от воздушного шума.

Требуется рассчитать индекс приведённого уровня ударного шума под междуэтажным перекрытием.

По табл. 14 находим L_пw0 = 72 дБ тАУ индекс приведённого ударного шума для сплошной плиты перекрытия (поверхностная плотность 500 кг/м³).

Находим частоту собственных колебаний

где Е_д = 10 ∙ 10⁴ кгс/м²,

h_з = 0,0225 м.

Находим индекс приведённого уровня ударного шума под междуэтажным перекрытием L_пw = 55 дБ.

По СНиП II-12-77 I_у = 67 дБ, I'_nw = I_у тАУ7дБ=67-7=60 дБ.

Условие L'nw> Lnw выполнено L'nw=60 дБ >Lnw=55 дБ.

Вывод: принятая конструкция междуэтажное перекрытие удовлетворяет нормам по изоляции от ударного шума, следовательно может быть применено в дальнейшей разработке.

4.5 Противопожарные мероприятия

Проект жилого здания разработан с учетом требований СНиП 21-01-97* ВлПожарная безопасность зданий и сооруженийВ».

Эвакуация из здания предусмотрена по лестничным клеткам по балконам через улицу. В площадь лестничной клетки входят два лифта тАУ грузовой и пассажирский. Двери лестничных клеток предусмотрены с самозакрыванием и уплотнением притворов.

На кровле на перепадах предусмотрены вертикальные стремянки.

Входы в техподполье запроектированы изолировано. Техподполье поделено на два отсека, в каждом по два окна.

4.6 Инженерное оборудование и внутренние сети

Отопление

Теплоноситель в системе отопления - вода с параметрами 85-60В°С. Снижение температуры сетевой воды осуществляется смесительным насосом, т.к. располагаемый напор недостаточный для работы элеватора.

На вводе теплосети в техподполье предусмотрен тепловой узел. В тепловом узле установлен узел учета и контроля тепловой энергии и распределительная гребенка. В узел учета входят измерительные и регулирующие приборы, приборы учета и смесительный насос (сдвоенный насос фирмы Grundfoss). В качестве прибора учета принят теплосчетчик ТСК-4М, включающий в себя: вычислитель ВТК-4М; преобразователь расхода электронный ПРЭМ-2 dy50 тАУ 4 шт.; термометры сопротивления - 4 шт.

Теплосчетчик предназначен для измерения суммарного количества тепловой энергии и суммарного объема теплоносителя. Электропитание тепловычислителя осуществляется от автономного источника - литиевой батареи напряжением 36 В.

Система отопления двухтрубная горизонтальная с попутным движением теплоносителя. Спуск воды осуществляется в нижних точках через тройники. Удаление воздуха - с помощью кранов Маевского, установленных на отопительных приборах.

В качестве отопительных приборов запроектированы алюминиевые секционные радиаторы ВлOPERAВ» с высотой колонки 500 м. Регулирование температуры внутри помещений осуществляется с помощью регулирующих клапанов на подводках к радиаторам.

Для балансировки веток на подводках к приборам установлены балансировочные клапаны. Для возможности гидравлической увязки потерь давления на обратных линиях установлены балансировочные клапаны. Для отопления галереи, проект которой будет выполнен позже, предусмотрена ветка с запорным вентилем на подаче и балансировочным клапаном на обратной линии.

Трубопроводы, проходящие в техподполье, и все трубопроводы теплоснабжения калориферов изолированы матами минеральными фирмы ВлURSAВ». Покровный слой - рулонный стеклопластик марки РСТ-415. Антикоррозийное покрытие - масляно-битумное в два слоя по грунту ГФ-021.

Вентиляция и кондиционирование воздуха

Для создания нормальных санитарно-гигиенических параметров воздуха в помещениях предусматривается общеобменная вентиляция, рассчитанная на разбавление вредностей до допустимых нормами концентраций.

Вентиляция принята приточно-вытяжная с естественным и механическим побуждением, в зависимости от назначения обслуживаемых помещений и объемов подаваемого и удаляемого воздуха. Приток воздуха организован от центральных кондиционеров фирмы ВлNECВ», установленных в венткамерах в подземном гараже и на 11-м этаже.

Источник холодоснабжения тАУ чиллер расположен на кровле здания. Холодоноситель - вода с параметрами 7-12В°С, поступает к центральному насосу, расположенно

Вместе с этим смотрят:

14-этажный 84-квартирный жилой дом

16-этажный жилой дом с монолитным каркасом в г. Краснодаре

180-квартирный жилой дом в г. Тихорецке

2-этажный 3-секционный 18-квартирный жилой дом в г. Мирном

30-ти квартирный жилой дом