16-этажный жилой дом с монолитным каркасом в г. Краснодаре

Наряду с развитием производства строительных конструкций и изделий полной заводской готовности, широкое распространение получило возведение зданий и сооружений из монолитного железобетона.

Практика подтвердила технико-экономические преимущества строительства жилых и общественных зданий, отдельных элементов и конструкций в монолитном и сборно-монолитном исполнении. Монолитное строительство позволяет реализовать его ресурсосберегающие возможности для повышения качества и долговечности жилья, выразительности архитектуры отдельных зданий и градостроительных комплексов. Технико-экономический анализ показывает, что в целом ряде случаев монолитный железобетон оказывается более эффективен по расходу материалов, суммарной трудоёмкости и приведённым затратам.

Его преимущество может быть реализовано в первую очередь в районах со сложными геологическими условиями, при повышенной сейсмичности, в местах, где отсутствуют или недостаточны мощности полносборного домостроения.

Массовое монолитное домостроение переходит от кустарной технологии и мизерных объёмов к современным методам возведения и поточному строительству. В условиях рыночных отношений, при дефиците жилья и социально культурных объектов в России, у этого эффективного метода домостроения несомненно большие перспективы.

1. Исходные данные для проектирования

Дипломный проект на тему Вл16 тАУ этажный жилой дом с монолитным каркасом в г. КраснодареВ» разработан на основании задания на проектирование.

Климатический район строительства тАУ III, при проектировании учтены следующие характеристики района.

Температура наружного воздуха:

а) наиболее холодных суток -23ºС;

б) наиболее холодной пятидневки -19ºС.

Годовое количество осадков, мм 711.

Среднемесячная относительная влажность воздуха, в%:

в январе 79

в июле 46

Район по скоростному напору ветра IV.

Район по весу снегового покрова I.

Сейсмичность участка по СНиП II тАУ7 тАУ81 тАУ 8 баллов, категория грунтов по сопротивляемости сейсмическим воздействиям тАУ II, расчётная сейсмичность проектируемого здания принята 8 баллов.

2. Генеральный план участка

Жилой дом строится на участке малой плотности застройки. Подъезд к зданию возможен с ул. Сормовской и ул. Симферопольской. В обращении по частям света дом расположен так, что все квартиры имеют оптимальную ориентацию и необходимую инсоляцию.

Организация рельефа решена в соответствии с разработанным генпланом и обеспечивает отвод ливневых вод с территории участка открытыми и закрытыми водостоками, с последующим сбросом их в существующий ливневой коллектор.

Рельеф участка спокойный, подрезка и подсыпка грунта с образованием откосов отсутствует.

Технико-экономические показатели по генплану:

площадь застройки тАУ1005 м²;

строительный объём тАУ60714 м³, в том числе:

подземной части тАУ2814 м³;

надземной части тАУ57900 м³.

3. Технико-экономическое сравнение вариантов и выбор основного варианта

Экономическое сравнение вариантов конструктивных решений 16-этажного жилого дома с монолитным каркасом в г. Краснодаре выполнено в соответствии с методическими рекомендациями по выполнению экономической части дипломного проекта для студентов всех форм обучения специальности 290300 тАУ ВлПромышленное и гражданское строительствоВ», 2003 г.

Для технико-экономического сравнения принимаются следующие конструктивные решения ограждающих конструкций здания:

1 Стены многослойные: с наружной стороны облицовка лицевым керамическим кирпичом 120 мм, пенополистирол тАУ 60 мм, пенобетонные блоки‑200 мм, штукатурка цементно-песчаным раствором с внутренней стороны 20 мм.

2 Стены многослойные: с наружной стороны фактурная штукатурка 20 мм, керамзитобетон 200, пенополистирол‑50 мм, керамзитобетон 200 мм, штукатурка цементно-песчаным раствором с внутренней стороны 30 мм.

3 Стены многослойные: с наружной стороны штукатурка -30 мм и внутренней сторон штукатурка цементно-песчаным раствором 20 мм, керамзитобетон тАУ 650 мм.

Для определения толщин стен выполняем предварительный теплотехнический расчет. Согласно СНКК 23тАУ02тАУ2003 ВлЭнергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормы по теплозащите зданий.В» по таблице 16 определяем нормируемое значение сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций (стен) по формуле R_req = aD_d+b = 0,00035×2682+1,2 = 1,91

Для варианта 1:

Х = 0,041 [1,91 тАУ (0,115+0,230+0,909+0,289+0,043)] = 0,055 м;

По конструктивным соображением принимаем толщину утеплителя 60 мм.

Общая толщина стены 400 мм.

Для варианта 2:

Х = 0,041 [1,91 тАУ (0,115+0,028+0,227+0,227+0,043)]=0,050 м

По конструктивным соображением принимаем толщину утеплителя 60 мм.

Общая толщина стены 550 мм.

Для варианта 3:

Х = 0,44 [1,91 тАУ (0,115+0,029+0,0428+0,043)] = 0,630 м

По конструктивным соображением принимаем толщину стены 650 мм.

Общая толщина стены 700 мм.

Определяются объемы работ, расходы строительных материалов, трудоемкость и сметная себестоимость конструктивных решений предложенных вариантов. Все расчеты выполнены в табличной форме.

Строительный объем здания тАУ 60714м³;

Общая площадь тАУ 16605 м².

Для принятия решения о наиболее эффективном варианте конструкций покрытия необходимо в рамках методики приведенных затрат определить суммарный экономический эффект по формуле (1):

Э _общ = Э _пз + Э _э + Э _т; (1)

где: Э _пз - экономический эффект, возникающий за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений;

Э _э - экономический эффект, возникающий в сфере эксплуатации здания за период службы выбираемых конструктивных элементов;

Э _т - экономический эффект, возникающий в результате сокращения продолжительности строительства здания.

Определим составляющие суммарного экономического эффекта.

1. Определение экономического эффекта, возникающего за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений

Экономический эффект, возникающий за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений, определяется по формуле:

; (2)

где: З _i, З _б - приведенные варианты по базисному и сравниваемым вариантам конструктивных решений;

За базисный вариант в расчетах принимается 3 вариант, имеющий наибольшую продолжительность (трудоемкость) строительства.

К_р - приведенный коэффициент реновации, который учитывает разновременность затрат по рассматриваемым вариантам, поскольку период эксплуатации конструктивных решений может быть различным; он определяется по формуле (3)

; (3)

где: Е _н тАУ норматив сравнительной экономической эффективности капитальных вложений, который принимаем равным 0,22;

Р_б, Р_i- коэффициенты реновации по вариантам конструктивных решений, которые учитывают долю сметной стоимости строительных конструкций в расчете на 1 год их службы.

Нормативные сроки ограждающих конструкций принимаем по данным приложения 3 [23]. Поэтому К_р = 1 и в нашем случае

_; (4)

Причем, приведенные затраты по вариантам определяются так

(5)

где: С^с _i- сметная стоимость строительных конструкций по варианту конструктивного решения;

З _{м i}- стоимость производственных запасов материалов, изделий и конструкций, находящихся на складе стройплощадки и соответствующая нормативу; определяется по формул

; (6)

где: М_j- однодневный запас основных материалов, изделий и конструкций, в натур. единицах;

Ц_j- сметная цена франко тАУ приобъектный склад основных материалов, изделий и конструкций;

Н _{зом j}- норма запаса основных материалов, изделий и конструкций, дн., принимается равной 5 тАУ 10 дней;

Используем данные о стоимости материалов, приведенные в таблице 1, для расчета величины (З _{м i}). Величина стоимости однодневного запаса материалов по вариантам конструктивных решений может определиться так

;

где: М _i- сметная стоимость материалов по данным локальных расчетов i тАУ го варианта;

t ^дн _i- продолжительность выполнения варианта конструктивных решений i тАУ го варианта, в днях, определяемая по формуле (7)

; (7)

где: m_i- трудоемкость возведения конструкций варианта, чел.-дн; принимается по данным сметного расчета;

n тАУ количество бригад, принимающих участие в возведении конструкций вариантов;

r тАУ количество рабочих в бригаде, чел.;

s тАУ принятая сменность работы бригады в сутки,

Расчет приведенных затрат показан в таблице 2. Наибольший экономический эффект от разности приведенных затрат имеет первый вариант конструктивного решения тАУ стены из пенобетонных блоков с эффективным утеплителем с облицовкой из кирпича.

2. Определение экономического эффекта, возникающего в сфере эксплуатации здания за период службы выбираемых конструктивных элементов

Эксплуатационные затраты, учитываемые в расчете, зависят от конкретных условий работы конструкций; к ним относятся: затраты на отопление, вентиляцию, освещение, амортизацию и содержание конструкций.

Затраты на отопление, вентиляцию, освещение и прочие при сравнении конструкций покрытий можно принять одинаковыми и в расчетах не учитывать.

Затраты на содержание строительных конструкций складываются из следующих видов которые нормируются в виде амортизационных отчислений от их первоначальной стоимости в составе строительной формы здания: затрат, связанных с восстановлением конструкции; затрат на капитальный ремонт конструкций; затрат на содержание конструкций, связанных с текущими ремонтами, окраской, восстановлением защитного слоя покрытий и т.п.

Размер этих затрат определяется по формуле

; (8)

где: a₁ - норматив амортизационных отчислений на реновацию, %;

a ₂ - норматив амортизационных отчислений на капитальный ремонт, %;

a ₃ - норматив амортизационных отчислений на текущий ремонт и содержание конструкций, %;

Нормативы отчислений на содержание строительных конструкций принимаются согласно приложению 5 [23].

Тогда экономический эффект инвестора, возникающий в сфере эксплуатации зданий, определится по формуле

; (9)

где: ∆ К тАУ разница приведенных сопутствующих капитальных вложений, связанных с эксплуатацией конструкций по вариантам; под ними понимаются затраты, предназначенные для приобретения устройств, которые используются в процессе эксплуатации конструкций; при их отсутствии сопутствующие капитальные вложения не учитываются.

Для условий нашей задачи (отсутствие сопутствующих капитальных вложений, одинаковый срок эксплуатации конструкций разных вариантов) формула (9) принимает вид

; (10)

Вместе с тем, согласно приложения 5 [23] принимаем нормативы амортизационных отчислений, по формуле (8):

; (11)

Расчет экономического эффекта, возникающего в сфере эксплуатации здания за период службы сравниваемых вариантов конструкций ограждения, приведен в таблице 3. Наибольший экономический эффект имеет первый вариант конструктивного решения тАУ стены из пенобетонных блоков с эффективным утеплителем с облицовкой из кирпича.

Определяется величина капитальных вложений по базовому варианту согласно формулыпо данным укрупненных показателей сметной стоимости работ в ценах 2001 г.

К= С _уд * V _зд * К _пер * ή ₁ * ή ₂ * I_смр

где: С _уд- удельный средний показатель сметной стоимости строительно тАУ монтажных работ в ценах 2000 г., руб./м³; может приниматься по данным приложения 6. (1402,8 руб.);

V _зд- строительный объем здания, м³; (60714 м³)

К _пер- коэффициент перехода от сметной стоимости строительно тАУ монтажных работ к величине капитальных вложений принимается: для объектов административного значения тАУ 1,1;

ή ₁- коэффициент учета территориального пояса; для условий Краснодарского края он принимается равным 1,0;

ή ₂- коэффициент учета вида строительства равен 1;

I_смр - индекс роста сметной стоимости строительно тАУ монтажных работ от уровня цен 2001 г. к текущим ценам; принимается по данным бюллетеня регионального центра ценообразования в строительстве ВлКубаньстройценаВ» на 1 квартал 2005 года (3,02)

К= руб.

Величина капитальных вложений по сравниваемым вариантам определяется, исходя из того, что в здании меняются только конструкции по вариантам, по формуле

;

где: C^c_б, С ^с _i- сметная стоимость базисного и сравниваемого вариантов конструктивного решения здания; принимается по данным сметных расчетов.

К ₁ = К _б тАУ (C^c_б - С ^с _i) = 285 762 742 тАУ (12 325 000тАУ9 554 000) = 282 991 742 руб.

К ₃ = К _б тАУ (C^c_б - С ^с _i) = 285 762 742 тАУ (12 325 000тАУ11 193 000) =284 630 742 руб.

3 Определение экономического эффекта, возникающего в результате сокращения продолжительности строительства здания.

Экономический эффект для жилого дома определяется по формуле

; (12)

Величина капитальных вложений по сравниваемым вариантам определяется, исходя из того, что в здании меняются только конструкции по вариантам, по формуле

; (13)

где: C^c_б, С ^с _i- сметная стоимость базисного и сравниваемого вариантов конструктивного решения здания; принимается по данным сметных расчетов.

Т_б, Т_i- продолжительность строительства по базовому и сравниваемому вариантам, год.

Продолжительность строительства по базисному варианту принимаем на основании СНиП ВлНормы задела и продолжительности строительстваВ» [39].

Здание имеет строительный объем 50552 м³, поэтому принимаем Т_б = 16 мес.

Для сравниваемых вариантов конструктивных решений продолжительность возведения здания определяется по формуле

; (14)

где: t _б, t _i- продолжительность осуществления конструктивного решения для варианта с наибольшей продолжительностью и для сравниваемых вариантов, год;

Продолжительность возведения конструкций (в годах) определяется по формуле:

; (15)

Расчет экономического эффекта, возникающего от сокращения продолжительности строительства здания по сравниваемым вариантам конструкций покрытий, приведен в таблице 4.

Данные о капитальных вложениях базисного варианта возведения здания приняты по данным таблиц 3- 7 [23], где выполнен расчет сметной стоимости строительства на основе укрупненных показателей стоимости прямых затрат с последующим пересчетом в текущие цены.

Определим суммарный экономический эффект (таблица 5) по формуле (1): наибольший суммарный экономический эффект имеет первый вариант конструктивного решения тАУ стены из пенобетонных блоков с эффективным утеплителем с облицовкой из кирпича.

Вывод:для дальнейшего проектирования принимаем первый вариант конструктивного решения.

4. Архитектурно-строительная часть

4.1 Объёмно-планировочное решение

Здание 16-ти этажное с высотой этажа 3,0 м, теплым техническим этажом и не отапливаемым подвалом.

На техническом этаже размещается разводка коммуникаций: вентиляции, отопления, в подвале инженерных коммуникаций, технических помещений.

Здание 2-х секционное со встроенными офисными помещениями на 1-м этаже, на 2тАУ16 этажах запроектировано 150 квартир. Имеются 1, 2-х и 3-х комнатные квартиры в одном уровне. На 1-м этаже, отведенном под офисные помещения запроектированы вестибюли, кабинеты, там же запроектирован изолированный вход в жилой дом с лестничными маршами и лифтовым холлом.

Каждая секция оборудована 1-м лифтом и мусоропроводом, в соответствии с санитарно-гигиеническими требованиями.

Таблица 10. Ведомость основных показателей по жилому дому

4.2 Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций

Общая информация о проекте

1. Назначение тАУ жилое здание.

2. Двухсекционное.

3. Тип тАУ 16 этажный жилой дом на 150 квартир центрального теплоснабжения.

4. Конструктивное решение тАУ кирпично-монолитное.

Расчетные условия

5. Расчетная температура внутреннего воздуха тАУ (+20 ⁰C).

6. Расчетная температура наружного воздуха тАУ (тАУ 19 ⁰C).

7. Расчетная температура теплого чердака тАУ (+14 ⁰С).

8. Расчетная температура теплого подвала тАУ (+2 ⁰С).

9. Продолжительность отопительного периода тАУ 149 сут.

10. Средняя температура наружного воздуха за отопительный период для

г. Новороссийска тАУ (+2 ⁰C).

11. Градусосутки отопительного периода тАУ (2682 ⁰C^.сут).

Объемно-планировочные параметры здания

12. Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания площадь стен, включающих окна, балконные и входные двери в здание:

A_w+F+ed=P_st^.H_h,

где P_st тАУ длина периметра внутренней поверхности наружных стен этажа,

H_h тАУ высота отапливаемого объема здания.

A_w+F+ed=159×50,5=8029,5 м²;

Площадь наружных стен A_w, м², определяется по формуле:

A_w= A_w+F+ed тАУ AF₁ тАУ AF₂ тАУ A_ed,

где AF тАУ площадь окон определяется как сумма площадей всей оконных проемов.

Для рассматриваемого здания:

- площадь остекленных поверхностей AF₁=1605,8 м²;

- площадь глухой части балконной двери AF₂=401,25 м²;

- площадь входных дверей A_ed=44,66 м².

Площадь глухой части стен:

A_W=8029,5тАУ1605,8тАУ401,25тАУ44,6=5977,9 м².

Площадь покрытия и перекрытия над подвалом равны:

A_c=A_f=A_st=1005м².

Общая площадь наружных ограждающих конструкций:

A_e^sum=A_w+F+ed+A_c+A_r=5977,9+1005×2=7987,9м².

13 тАУ 15. Площадь отапливаемых помещений (общая площадь и жилая площадь) определяются по проекту:

A_h=1005×16=16080 м²; A_r=5580 м².

16. Отапливаемый объем здания, м³, вычисляется как произведение площади этажа на высоту (расстояние от пола первого этажа до потолка последнего этажа):

V_h=A_st^.H_h=1005×50,5=50752,5 м³;

17. Коэффициент остекленности фасадов здания:

P=A_F/A_w+F+ed=1605,8 /8029,5 =0,2;

18. Показатель компактности здания:

K_e^des=A_e^sum/V_h=7987,9/50752,5=0,157.

Теплотехнические показатели

19. Согласно СНиП II‑3тАУ79* приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений должно приниматься не ниже требуемых значений R₀^req, которые устанавливаются по таблице 1 ВлбВ» СНиП II‑3тАУ79* в зависимости от градусосуток отопительного периода. Для D_d=2682 ⁰С^. сут требуемые сопротивления теплопередаче равно для:

- стен R_w^req=2.34 м^2.0С / Вт

- окон и балконных дверей R_f^req=0.367 м^2.0С / Вт

- глухой части балконных дверей RF₁^req=0.81 м^2.0С / Вт

- входных дверей R_ed^req=1.2 м^2.0С / Вт

- покрытие R_c^req=3.54 м^2.0С / Вт

- перекрытия первого этажа R_f=3.11 м^2.0С / Вт

По принятым сопротивлениям теплопередаче определим удельный расход тепловой энергии на отопление здания q^des и сравним его с требуемым удельным расходом тепловой энергии q_h^req, определенным по таблице 3.7 СНКК‑23тАУ302тАУ2000.

Если удельный расход тепловой энергии на отопление здания окажется меньше 5% от требуемого, то по принятым сопротивлениям теплопередаче определимся с конструкциями ограждений, характеристиками материалов и толщиной утеплителя.

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания определяется по формуле:

K_m^tr=b(A_w/R_w^r+AF₁/RF₁+ AF₂/RF₂+A_ed/R_ed+n^.A_с/R_с^r+n^.A_f^.R_f^r)/A_e^sum,

K_m^tr= (Вт/(м²С)).

21. Воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа G_m^w=G_m^c=G_m^f=0.5 кг/(м^2.ч), окон в деревянных переплетах и балконных дверей G_m^F=6 кг/(м^2.ч). (Таблица 12 СНиП II‑3тАУ79*).

22. Требуемая краткость воздухообмена жилого дома , 1/ч, согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3м³/ч удаляемого воздуха на 1м² жилых помещений, определяется по формуле:

= 3^.7990/(0.85х50752,5)=0,556 (1/ч),

где A_r тАУ жилая площадь, м²;

b_v тАУ коэффициент, учитывающий долю внутренних ограждающих конструкций в отапливаемом объеме здания, принимаемый равным 0.85;

V_h тАУ отапливаемый объем здания, м³.

23. Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания определяется по формуле:

K_m^inf=0.28^.c^.n_a^.b_V^.V_h^.g_a^ht.k/A_e^sum,

K_m^inf=0,28×0,556×0,85×50752,5×1,283×0,8/7987,9=0,86 (Вт/(м^2.0С)).

где с тАУ удельная теплоемкость воздуха, равная 1кДж/(кг^.0С),

n_a тАУ средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период (для жилых зданий 3м³/ч, для других зданий согласно СНиП 2.08.01 и СНиП 2.08.02;

b_V тАУ коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкций, при отсутствии данных принимать равным 0.85;

V_h тАУ отапливаемый объем здания;

g_a^ht тАУ средняя плотность наружного воздуха за отопительный период, равный 353/(273+2)=1.283

k тАУ коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0.7 тАУ для стыков панельных стен, 0.8 тАУ для окон и балконных дверей;

A_e^sum тАУ общая площадь наружных ограждающих конструкций, включая покрытие и перекрытие пола первого этажа;

24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м^2.0С), определяемый по формуле:

K_m=K_m^tr+K_m^inf=1,09+0,86=1,95 (Вт/(м^2.0С)).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h, МДж, определяют по формуле:

Q_h=0.0864^.K_m^.D_d^.A_e^sum,

Q_h=0.0864^. 1,95×2682×7987,9=3609439 (МДж).

26. Удельные бытовые тепловыделения q_int, Вт/м², следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро- и газопотребления здания, но не менее 10Вт/м². Принимаем 10Вт/м².

27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q_int=0.0864^.q_int^.Z_ht^.A_l=0.0864^.10^.149^.(5580+1911)=964361 (МДж).

28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период определяется по формуле (3.14).

Определим теплопоступления:

Q_s=t_F^.k_F^.(A_F1I₁+ A_F2I₂+ A_F3I₃+A_F4I₄)=

=0.8^.0.8 (1605^.539)=553660,8 (МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле (3.6а) при автоматическом регулировании теплопередачи нагревательных приборов в системе отопления:

Q_h^y=[Q_h тАУ (Q_int+Q_s)^.V]^.b_h,

Q_h^y=[3609439 тАУ (964361+553660,8)^.0.8]^.1.11=2658474 (МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des, кДж/(м^2.0С^.сут) определяется по формуле (3.5):

q_h^des=10^3.Q_h^y/A_h^.D_d,

q_h^des=2658474×10³/(16080^.2682)=61,6 (кДж/(м^2.0С^.сут)).

31. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты принимаем h₀^des=0.5, так как здание подключено к существующей системе централизованного теплоснабжения.

32. Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимается по таблице 3.7 тАУ для 16-этажного здания равен 70кДж/(м^2.0С^.сут).

Следовательно, полученный нами результат значительно меньше требуемого 61,6<70, поэтому мы имеем возможность уменьшать приведенные сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций, определенные по таблице 1 ВлбВ» СНиП II‑3тАУ79*, исходя из условий энергосбережения. (Изменения вносим в пункт 19).

19. Для второго этапа расчета примем следующие сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций:

- стен R_w^req=1,91 м^2.0С / Вт

- окон и балконных дверей R_f^req=0.367 м^2.0С / Вт тАУ (Без изменения)

- глухой части балконных дверей RF₁^req=0.81 м^2.0С / Вт тАУ (Без изменения)

тАУ наружных входных дверей R_ed^req=0.688 м^2.0С / Вт;

- совмещенное покрытие R_c^req=1,63м^2.0С / Вт

- перекрытия первого этажа R_f=2 м^2.0С / Вт

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания:

K_m^tr=1.13 (5977,9/1,91+1605,8/0,367+401,25/0,81+44,66/0,688+

+0,6×1005/2)/7987,9=1,16 (Вт/(м^2.0С)).

21. (Без изменения). Воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа G_m^w=G_m^c=G_m^f=0.5 кг/(м^2.ч), окон в деревянных переплетах и балконных дверей G_m^F=6 кг/(м^2.ч). (Таблица 12 СНиП II‑3тАУ79*).

22. (Без изменения). Требуемая краткость воздухообмена жилого дома n_a, 1/ч, согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3м³/ч удаляемого воздуха на 1м² жилых помещений, определяется по формуле:

n_a=0,556 (1/ч).

23. (Без изменения). Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания:

K_m^inf=0,86 (Вт/(м^2.0С)).

24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м^2.0С), определяемый по формуле:

K_m=K_m^tr+K_m^inf=1,16+0,86=2,02 (Вт/(м^2.0С)).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h, МДж:

Q_h=0,0864^. 2,02^.2682^. 7987,9=3739009 (МДж).

26. (Без изменения). Удельные бытовые тепловыделения q_int=10Вт/м².

27. (Без изменения). Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q_int=964361 (МДж).

28. (Без изменения). Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период:

Q_s=553660,8 (МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж:

Q_h^y=[Q_h тАУ (Q_int+Q_s)^.V]^.b_h,

Q_h^y=[3739009 тАУ (964361+553660,8)^.0.8]^.1.11=2802297 (МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des, кДж/(м^2.0С^.сут):

q_h^des=10^3.Q_h^y/A_h^.D_d,

q_h^des=2802297×10³/(16080×2682)=67,2 (кДж/(м^2.0С^.сут)).

При требуемом q_h^req=70кДж/(м^2.0С^.сут).

По принятым сопротивлениям теплопередаче определимся конструкциями ограждений и толщиной утеплителя стен, совмещенного покрытия и перекрытия 1-го этажа.

Стены.

1. Керамический кирпич: d=120 мм

тАУ плотность g=1400 кг/м³,

тАУ коэффициент теплопроводности l_А=0,52Вт/(м^.0С).

2. Пенополистирольные плиты:

- плотность g=40 кг/м³,

тАУ коэффициент теплопроводности l_А=0,041Вт/(м^.0С).

3. Пенобетонные блоки: d=200 мм

тАУ плотность g=600 кг/м³,

тАУ коэффициент теплопроводности l_А=0,22Вт/(м^.0С).

4. Цементно-песчанная штукатурка: d=20 мм

тАУ плотность g=1600 кг/м³,

тАУ коэффициент теплопроводности l_А=0,7Вт/(м^.0С).

Сопротивление теплопередачи:

R₀=R_в+R_ш+R_пб+R_утеп+R_вп+R_к+R_н=R₀^треб;

1/8.7+0.02/0.7+0,2/0,22+d_утеп/0,041+0,12/0,52+1/23=1,91,

откуда d_утеп=0,055 м=55 мм.

Принимаем толщину утеплителя d₁=60 мм.

Совмещенное покрытие.

Теплотехнические показатели материалов компоновки покрытия:

1. Цементно-песчаная стяжка: d=40 мм

плотность g=1800 кг/м³,

l_А=0.76Вт/(м^.0С).

2. Утеплитель тАУ гравий керамзитовый:

плотность g=600 кг/м³,

l_А=0.17Вт/(м^.0С).

3. Монолитная ж/б плита: d=200 мм

плотность g=2500 кг/м³,

коэффициент теплопроводности l_А=1.92Вт/(м^.0С).

Сопротивление теплопередаче:

R₀=R_в+R_ж/б+R_утеп+R_ст+R_н=R₀^треб;

1/8.7+0,2/1,92+d_утеп/0,17+0,04/0,76+1/23=1,63,

откуда d_утеп=0,05 м = 50 мм

Перекрытие первого этажа

1. Дубовый паркет: d=15 мм

плотность g=700 кг/м³,

l_А=0,35Вт/(м^.0С).

2. Цементно-песчаная стяжка:

плотность g=1800 кг/м³, d=40 мм

l_А=0.76Вт/(м^.0С).

3. Утеплитель тАУ пенополистирольные плиты:

плотность g=40 кг/м³,

коэффициент теплопроводности l_А=0,041Вт/(м^.0С).

4. Монолитная ж/б плита: d=200 мм

плотность g=2500 кг/м³,

коэффициент теплопроводности l_А=1.92Вт/(м^.0С).

Сопротивление теплопередаче:

R₀=R_в+R_пар.+R_ст+R_утеп+R_ж/б+R_н=R₀^треб;

1/8.7+0,04/0,76+0,015/0,35+d_утеп/0,041+0,2/1,92+1/23=2,

откуда d_утеп=0,067 м = 70 мм.

Конструктивное решение здания

Согласно отчету геолого-литологического строения участка до глубины 20 м следующее: под лессовой делювиально-эоловой толщей суглинков залегают аллювиальные грунты, представленные пачкой песчано-глинистых грунтов, супесей, песков, глин.

Проектом предусмотрена связевая система здания: несущие поперечные, продольные стены и ядро жесткости в виде стен лифтовых шахт и лестничной клетки толщиной 200 мм; перекрытия выполнены в виде монолитной безбалочной плиты толщиной 200 мм. Все несущие конструкции выполнены из бетона класса В25.

Лестничные марши и площадки монолитные из бетона класса В25.

Наружные стены самонесущие с поэтажным опиранием. Прикрепление стен к каркасу здания шарнирное, без жестких стыков и призвано на раздельную работу с каркасом при сейсмических нагрузках. Стены толщиной 400 мм: облицовочный модульный кирпич тАУ 120 мм, эффективный утеплитель из пенополистерола тАУ 60 мм, легкобетонный блок тАУ 200 мм.

Фундаменты тАУ монолитная железобетонная плита.

Стены подвала несущие из монолитного железобетона класса В20, толщиной 200 мм.

Перегородки в здании двух типов межквартирные и внутриквартирные выполненные из пенобетонных блоков размерами 600*300*100 мм. Внутриквартирные толщиной 100 мм однослойные оштукатуренные с двух сторон. Межквартирные из двух рядов блоков с прослойкой из минераловатных полужестких плит толщиной 60 мм.

Железобетонные экраны ограждений балконов и лоджий толщиной 100 мм с отделкой поверхности шпатлёвкой и последующей окраской фасадной краской DYOTEX.

Окна, витражи, балконные и наружные двери металлопластиковые с остеклением стеклопакетами. Двери внутри квартир и офисов тАУ деревянные. Входные двери квартир металлические с текстурированной поверхностью.

Кровля плоская совмещённая из 2‑хслойного рубероидного ковра с утеплителем из керамзитового гравия по стяжке из цементно тАУ песчаного раствора. Пароизоляция и гидроизоляция выполнена из рубероида в один слой.

4.4 Инженерное оборудование

4.4.1 Отопление

Система отопления тАУ центральная, водяная, однотрубная вертикальная с нижней разводкой магистралей, регулируемая.

На вводе теплоносителя в дом оборудуется автоматизированный индивидуальный тепловой пункт с узлом ввода, для регулирования действующих давлений в тепловой сети, централизованного приготовления горячей воды системы горячего водоснабжения здания.

После узла ввода теплоноситель подводится к узлу управления системы отопления с элеватором. Разводящие магистрали прокладываются по подвалу с уклоном i = 0,003 и изолируются от теплопотерь. Трубопроводы приняты из стальных электросварных труб по ГОСТ 3261тАУ75.

Лестничные клетки не отапливаемые со сплошным остеклением.

Удаление воздуха из системы производится через воздушные краны, установленные на подводках к конвекторам верхнего этажа

4.4.2 Вентиляция

В здании предусматривается приточно-вытяжная вентиляция с естественным побуждением. Вытяжка из кухни и санитарных узлов производится через индивидуальные каналы.

4.4.3. Водоснабжение

Водоснабжение произведено от сетей 1‑й зоны водоснабжения, с устройством перемычки между существующими водоводами Ø 200 и Ø 300 мм. Подключение здания выполнено в существующем колодце от водовода

Ø 300 мм. В соответствии со СНиП 2.04.02тАУ84 трубы применены чугунные напорные. На сети согласно СНиП 2.04.02тАУ84 установлена запорная регулирующая арматура для оперативных подключений. Глубина заложения сети до 2,5 м.

Холодная вода подаётся на удовлетворение хозяйственно тАУ питьевых нужд. Предусматривается один ввод Д = 50 мм. Водомерный узел оборудуется в подвале сразу за вводом в здание. Учёт расход воды производится водомером типа ВлУКВ‑40В» д‑40 мм.

Схема внутреннего водоснабжения принята тупиковая. Стояки монтируются скрыто в сантехшахтах. Подводки к приборам открытые. Для доступа к вентилям предусматриваются лючки.

Трубопроводы монтируются из стальных водогазопроводных оцинкованных труб по ГОСТ 3262тАУ75. Армат

Вместе с этим смотрят:

180-квартирный жилой дом в г. Тихорецке

2-этажный 3-секционный 18-квартирный жилой дом в г. Мирном

30-ти квартирный жилой дом

9-ти этажная жилая блок-секция

Авангардизм як явище архiтектури ХХ столiття