Стальная рабочая площадка промздания

Нижегородский государственный архитектурно тАУ строительный университет

Институт открытого дистанционного образования

Курсовая расчетно-графическая работа

ВлСтальная рабочая площадка промзданияВ»

Преподаватель

Студент: гр.

Нижний Новгород тАУ 2010

Содержание

1. Введение

2. Исходные данные

3. Компоновка поперечной рамы

4. Определение нагрузок

4.1 Постоянная нагрузка

4.2 Снеговая нагрузка

4.3 Крановая нагрузка

4.3.1 Расчёт на вертикальную нагрузку

4.3.2 Расчёт на горизонтальную нагрузку

4.3 Ветровая нагрузка

5. Статический расчёт

5.1 Расчёт на постоянную и снеговую нагрузку

5.2 Расчёт на вертикальное давление крана

5.3 Расчёт на торможение

5.4 Расчёт на ветровую нагрузку

6. Расчётные сочетания усилий

6.1 Определение РСУ

7. Расчёт и конструирование верхней части стержня ступенчатой колонны

7.1 Определение расчётной длины колонны в плоскости рамы

7.2 Определение расчётной длины колонны из плоскости рамы

7.3 Конструктивный расчёт подкрановой части колонны

8. Конструктивный расчёт подкрановой части стержня ступенчатой колонны

8.1 Расчёт подкрановой части сплошного сечения

9. Расчёт и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны

10. Расчёт и конструирование базы колонны

10.1 Проектирование и расчёт базы под колонну со сплошной подкрановой частью

10.2 Расчёт анкерных болтов

11. Расчёт и конструирование стропильной фермы

11.1 Конструктивная схема фермы

11.2 Конструкция кровли

11.3 Нагрузки на стропильную ферму

11.4 Определение усилий в элементах фермы

11.5 Конструирование и расчёт в элементах фермы

11.6 Расчёт сварных соединений в ферме

Используемая литература

1. Введение

Расчетно-графическая работа разработана на основании задания на проектирование, выданного кафедрой металлических конструкций Нижегородского государственного архитектурно-строительного университета.

Цель курсовой расчетно-графической работы:

- приобретение навыков в решении основных вопросов проектирования металлических конструкций;

- освоение методики компоновки простейших сооружений, выполняемых в металле;

- определение нагрузок;

- выбор расчётных схем элементов, входящих в состав сооружения;

- расчёт и конструирование несущих элементов балочной клетки, центрально нагруженных колонн и их узлов.

2. Исходные данные

Здание однопролётное отапливаемое, без фонаря.

Класс ответственности тАУ II.

Кровля лёгкая по прогонам.

Стеновое ограждение самонесущее.

Здание с мостовым краном

Пролёт тАУ L = 30м.

Длина здания тАУ 120м.

Шаг колонн тАУ Bcol = 12м.

Шаг ферм тАУ Brt = 12м.

Отметка головки кранового рельса тАУ Ht = 11,05м.

Грузоподъёмность крана тАУ Q = 50т.

Режим работы крана тАУ 4К-6К.

Климатический район строительства тАУ II4.

Снеговой район тАУ 4.

Ветровой район тАУ 4.

Класс бетона B12,5; Rbn = 9,5 МПа.

Монтаж производится на болтах.

3. Компоновка поперечной рамы

1. Расстояние от головки подкранового рельса до низа несущих конструкций покрытий.

где f = 200¸400 тАУ зазор, учитывающий прогибы конструкций покрытия, принимаем =350мм;

Hc = габаритная высота крана принимаемая по ТУ24-9-456-76 на краны (т II.1(3)).При Q = 50т, Hc = 3150мм;

100 тАУ конструктивный зазор.

2. Полезная высота цеха.

увеличиваем Ht из условия кратности 1,8 принимаем HS =1,8 В· 9 = 16,2м.

3. Длина верхней части колонны.

здесь hc.b тАУ высота подкрановой балки равной 1м;

hr.a тАУ высота рельса при Q = 50т, к.р.80 hr.a = 130мм.

4. Полная высота рамы.

здесь Hb = заглубление базы колонны ниже отметки пола принимаем 200мм.

5. Длина нижней части колонны.

6. Полная высота шатра.

где h1rt = 3150мм тАУ высота фермы на опоре для типовой серии 1.460.2-10 с элементами из парных уголков;

hр = 1250мм тАУ высота парапета.

7. Высота поперечного сечении верхней части колонны.

8. Высота поперечного сечения нижней части колонны.

где b0 = 250мм тАУ привязка наружной грани колонны к разбивочной оси;

l1 =750мм тАУ расстояние от разбивочной оси ряда колонны до оси подкрановой балки.

здесь В1 = 300мм тАУ при Q = 50т, по(т II.1(3));

, условие выполняется.

9. Компоновка каркаса по таблицам II.12; II.13.

Hc = 3150; Hcom = 3600; Ht = 12600; HS = 16200; H2 = 4800; h1 = 1000; h2 = 450;

;

;

;

Рис.1 Геометрическая схема поперечной рамы

4. Определение нагрузок

4.1 Постоянная нагрузка

- Расчётную постоянную нагрузку от веса покрытия определяем в табличной форме по (т II.2(3))

Таблица №1

тАУ Расчётная равномерно распределённая нагрузка на ригель рамы

здесь коэффициент надёжности по назначению определяемый по приложению к (2);

усреднённый коэффициент надёжности для постоянной нагрузки по табл.1;

нормативный вес покрытия по табл.1

тАУ Расчётная постоянная нагрузка на колонну

4.2 Снеговая нагрузка

тАУ Расчётная равномерно распределённая нагрузка на ригель рамы

здесь вес снегового покрова принимаемый по (т II.3(3)) в зависимости от района строительства;

Вакоэффициент надёжности по нагрузке, зависящий от отношения нормативного веса шатра Вак Ватогда Вапо (3);

С тАУ коэффициент, учитывающий конфигурацию кровли здания, для кровли с уклоном не более 25о тАУ С =1

тАУ Расчётная снеговая нагрузка на колонну

4.3 Крановая нагрузка

4.3.1 Расчёт на вертикальную нагрузку

тАУ Расчётное максимальное давление на колонну, к которой приближена грузовая тележка, определяется:

при этом на другую колонну оказывается меньшее давление:

где коэффициент надёжности по нагрузке;

коэффициент сочетания крановой нагрузки

сумма ординат линии влияния кранового давления на колонну определяемый по (т II.8(3));

вес подкрановой балки по (т II.4(3));

наибольшее давление колеса крана, по (т II.1(3));

минимальное давление колеса крана, по (т II.1(3));

От Ваи Вавозникают изгибающие моменты Ваи

где е тАУ расстояние от оси подкрановой балки до оси центра тяжести нижней части колонны определяется как

4.3.2 Расчёт на горизонтальную нагрузку

тАУ Расчётная горизонтальная поперечная сила на колонну

где

горизонтальная поперечная сила возникающая при торможении грузовой тележки;

здесь f тАУ коэффициент трения, принимаемый 0,05;

масса крановой тележки по (т II.1(3));

n0 тАУ число колёс крана с одной стороны при Q = 50т, n0 = 2.

4.4 Ветровая нагрузка

тАУ Расчётная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы к определённой точке по высоте, определяется:

где коэффициент надёжности для ветровой нагрузки;

нормативное значение ветрового давления определяемая по СНиП (2) либо по (т П.3(3));

с тАУ аэродинамический коэффициент для активного давления 0,8 для отсоса 0,6;

k тАУ коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления в зависимости от высоты здания и типа местности по (т П.5(3));

От активного сопротивления

,

,

.

тАУ Эквивалентная равномерно распределённая нагрузка равна:

где коэффициент, определяемый по (т П.10(3));

Ветровую нагрузку, приходящуюся на ригель, заменяем сосредоточенной силой

где сила от активного давления равна

От отсоса

,

,

.

Рис. 2 Расчётные ветровые и крановые нагрузки на раму.

5. Статический расчёт

5.1 Расчёт на постоянную и снеговую нагрузку

При назначении расчётной схемы вводим ряд упрощений:

колонны считаем жёстко защемлёнными на уровне низа базы;

геометрические оси колонн принимаем по середине высоты их сечения;

сквозной ригель заменяем сплошным эквивалентной жёсткости. При этом геометрическая ось ригеля считается расположенной в уровне нижнего пояса фермы;

ригель принимаем прямолинейным т.к. уклон до i < 10%.

принимаем соотношение моментов инерции верхней и нижней части колонны и ригеля в пределах:

при

при

Определяем изгибающие моменты в сечениях А и В от постоянной нагрузки

Вычисляем параметры

;

по (т П.6(3))

МС и МD графическим способом равен -22,823кН∙м

Определяем расчётные значения продольных и поперечных сил в колонне:

,

Рис. 3. Эпюры изгибающих моментов от постоянной нагрузки.

Аналитическим способом МС и МD равен

Переходный коэффициент получаем по формуле:

Тогда усилия от снеговой нагрузки будут:

Ва;

Ва;

Рис. 4. Эпюры изгибающих моментов от снеговой нагрузки.

5.2 Расчёт на вертикальное давление крана

Определяем усилия в левой стойке (тележка слева) по формуле:

по (т П.7(3)) определяем коэффициенты при α = 0,45

левая стойка

Правая стойка

Усилия в левой стойке (тележка слева)

Усилия в левой стойке (тележка справа)

Рис. 5. Эпюры изгибающих моментов от крановой нагрузки.

5.3 Расчёт на торможение

Определяем усилия в левой стойке по формуле:

Значение коэффициента определяем по (т П.9(3)) тогда сила поперечного торможения, приложенная к левой стойке, будет

N = 0

Сила поперечного торможения, приложенная к правой стойке

N = 0

Рис. 6. Эпюры изгибающих моментов от торможения крана.

5.4 Расчёт на ветровую нагрузку

Определяем усилия в левой стойке по формуле:

Значение коэффициента , Ваопределяем по (т П.11(3)) тогда ветровая нагрузка, приложенная к левой стойке, будет

N = 0

Ветровая нагрузка, приложенная к правой стойке

N = 0

Рис. 7. Эпюры изгибающих моментов от ветровой нагрузки.

6.Расчётные сочетания усилий

6.1 Определение РСУ

Основное сочетание:

Дополнительное сочетание:

Сечение А.

Усилие наружной ветви колонны равно

Вывод: , принимаем 963,552 кН

Сечение D.

Усилие в подкрановой ветви равно

Сечение В.

Сечение С.

7. Расчёт и конструирование верхней части стержня ступенчатой колонны.

Соотношение жесткостей надкрановой и подкрановой частей

Материал колонны тАУ сталь С 255 с Ry = 240 МПа при t = 10тАж20мм и

Ry = 230 МПа при t ≥ 20мм табл.50,51(1).

Сварка элементов тАУ полуавтоматическая в среде углекислого газа; сварочная проволока тАУ Св-08Г2С; табл.55(1), положение швов тАУ нижнее.

7.1 Определение расчётной длины колонны в плоскости рамы

Расчётная длина колонны для подкрановой части

Для надкрановой

Где μ тАУ коэффициент расчётной длины определяемый по п.6.11.(1) в зависимости от параметров

;

Здесь

Принимаем верхний конец колонны, закреплённый только от поворота, и при условии H2/H1 £ 0,6 и N1/N2 ³ 3 принимаем значения m по табл. 18(1), находим μ1 = 2;

Таким образом

7.2 Определение расчётной длины колонны из плоскости рамы

По п.6.13.(1)

где 1м тАУ высота подкрановой балки

7.3 Конструктивный расчёт надкрановой части колонны

Сечение надкрановой части колонны принимаем из широкополочного двутавра, высота сечения h2 =40см. Требуемая площадь сечения:

где

эксцентриситет продольной силы, Ry = 240 МПа по табл.50(1).

По сортаменту подбираем двутавр 40Ш1 с характеристиками:

А = 122,4 см2; Jx = 34360 см4; Wx = 1771 см3; ix = 16,79 см;

iy = 7,18 см; h = 388 мм; tw = 9,5 мм; br = 300 мм; tf = 14 мм;

Определяем гибкость стержня в плоскости и из плоскости рамы:

;

;

Проверка устойчивости стержня колонны в плоскости действия момента по п.5.27(1)

где φе тАУ коэффициент, принимаемый по табл.74(1) в зависимости от Ваи приведенного эксцентриситета

,

η определяем по табл.73(1) в зависимости от

Ваи

при

φе = 0,097 тАУ коэффициент, принимаемый по табл. 74(1)

Проверяем устойчивость стержня колонны из плоскости действия момента по п.5.30(1)

где φy = 0,838тАУ коэффициент подсчитанный по п.5.3(1), коэффициент с подсчитываем по п.5.31(1), в зависимости от значения относительного эксцентриситета mx.

Тогда

здесь β =1 по п.10(1);

тогда

Устойчивость обеспечена

8. Конструктивный расчёт подкрановой части стержня ступенчатой колонны

8.1 Расчёт подкрановой части сплошного сечения

Сечение компонуется из двух прокатных двутавров, высота сечения h1 =100 см. Требуемая площадь сечения:

где

эксцентриситет продольной силы, Ry = 240 МПа по табл.50(1).

По сортаменту подбираем два двутавра 26Ш1 с характеристиками:

А = 54,37 см2; Jx = 6225 см4; Wx =496 см3; ix = 10,7 см;

iy = 4,23 см; h = 251 мм; tw = 7 мм; br = 180 мм; tf = 10 мм;

Характеристика сечения:

;

;

;

;

;

;

Определяем гибкость стержня в плоскости и из плоскости рамы:

;

;

Проверка устойчивости стержня в плоскости действия момента по п.5.27(1)

где φе тАУ коэффициент, принимаемый по табл.74(1) в зависимости от Ваи приведенного эксцентриситета

,

η определяем по табл.73(1) в зависимости от

и

при

здесь

φе = 0,475 тАУ коэффициент, принимаемый по табл. 74(1)

Проверяем устойчивость стержня колонны из плоскости действия момента по п.5.30(1)

где φy = 0,488тАУ коэффициент подсчитанный по п.5.3(1), коэффициент с подсчитываем по п.5.31(1), в зависимости от значения относительного эксцентриситета mx.

тогда

здесь β =1 по п.10(1);

тогда

Устойчивость обеспечена

9. Расчёт и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны.

Из условия прочности стенки подкрановой ветви в месте крепления траверсы определяем высоту траверсы hтр

где tw = 7мм тАУ толщина стенки двутавра 26Ш1;

здесь для определения N и M составляем комбинацию усилий в сечении С дающую наибольшую опорную реакцию траверсы.

Высоту стенки траверсы увеличиваем до 50 см, что соответствует рекомендациям hтр = (0,5 тАж. 0,8) h1

Толщину стенки определяем из условия прочности на смятие:

где

тАУ длина сминаемой поверхности;

В связи с тем, что подкрановая балка не рассчитывается, принимаем bd и t по своему усмотрению.

bd = 20 см тАУ ширина опорного ребра подкрановой балки;

t = 2 см тАУ толщина опорного листа подкрановой ступени;

Rp = 336 МПа тАУ расчётное сопротивление смятию торцевой поверхности по т.52(1).

Принимаем ttr = 10 мм.

Длина шва крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы определяется по усилиям в сечении С.

МС = -168,156 кНВ·м, NC = 191,562 кН.

Усилие во внутренней полке верхней части колонны равно:

Применяем полуавтоматическую сварку проволокой марки Св-08А,

d = 1,4тАж2 мм; βr = 0,9; βz = 1,05 по т.34(1).

Назначаем kf = 6мм; ywf = ywf =1 по п.11.2(1), Rwf = 180 МПа по т.56(1).

тогда

, что в соответствии с п. 12.8 (1)

10. Расчёт и конструирование базы колонны

10.1 Проектирование и расчёт базы под колонну со сплошной подкрановой частью

Проектируем базу с двустенчатыми листовыми траверсами и сплошной общей плитой. Расчётные усилия принимаем по сечению А-А.

МА = 414,363 кНВ·м, NА = 904,367 кН.

По конструктивным соображениям определяем ширину опорной плиты:

;

где h = 251 мм тАУ высота двутавра,

ttr = 12 мм тАУ толщина траверсы,

с = 50 мм тАУ вылет консоли плиты.

Принимаем Вр = 400 мм.

Определяем длину плиты:

здесь

Rb = 0,75 кН/см2 для бетона В12 по т.1 Приложение 1(5)

Принимаем Lр = 100 cм.

Назначаем плиту в плане 400×1200 мм.

Определяем толщину плиты.

Вычисляем краевые напряжения в бетоне фундамента под опорной плитой

Устанавливаем размеры верхнего обреза фундамента 600×1500 мм.

При этом

Положение нулевой точки в эпюре напряжений определяется:

Напряжения на участке эпюры сжатия:

Изгибающие моменты в опорной плите:

Участок 1 (консольный свес с = 6,25 см)

;

Участок 2 (плита, опёртая на три стороны)

; β = 0,119

Участок 3 (плита, опёртая на четыре стороны)

Ваα = 0,125

Коэффициенты α и β определяем по т.2,3 приложения 1(5)

Толщину опорной плиты определяем по Мmax

Принимаем tпл =2 см (учитываем пропуск на фрезеровку).

Расчёт траверсы htr =300мм (рекомендуется принимать в пределах 300тАж600мм) и проверяем её прочность на изгиб и срез, как прочность однопролётной балки с консолями, опирающимися на полки колонны.

здесь

Катет швов, крепящих траверсу к полкам колонны, принимаем равным 10 мм

Проверяем прочность швов:

где βf = 0,8; βz = 1,0 по т.34(1).

10.1 Расчёт анкерных болтов

Определяем краевые напряжения в бетоне фундамента:

Положение нулевой точки:

Растягивающее усилие в анкерных болтах:

где Варасстояние от центра тяжести эпюры сжатой зоны до геометрической оси колонны;

y = 1090 мм тАУ расстояние от оси анкерных болтов до центра тяжести сжатой зоны эпюры напряжений.

Требуемая площадь сечения нетто одного анкерного болта:

Rba = 185МПа тАУ расчётное сопротивление растяжению анкерных болтов из стали ВСт3кп2 по т.60*(1); n =2 тАУ число анкерных болтов в растянутой зоне.

Принимаем болты диаметром 30 мм с площадью сечения нетто одного болта Abn = 5,60 см2 по т. 62(1) Минимальная длина заделки болта в бетоне l = 0,8 м по т.4.17

11.Расчёт и конструирование стропильной фермы

11.1 Конструктивная схема фермы

К расчёту и конструированию принята ферма с параллельными поясами пролётом:

и высотой сечения по центрам тяжести сечений поясов:

11.2 Конструкция кровли

Для заданного отапливаемого здания принимаем кровлю по Приложению 2 (6) с толщиной минераловатных плит повышенной твёрдости равной 120 мм со слоем пароизоляции и водоизоляционным слоем кровли из 3-х слоёв рубероида

11.3 Нагрузки на стропильную ферму

Вычисление суммарной расчётной постоянной и временной нагрузок, отнесённых к 1м2 покрытия

Полная узловая нагрузка на ферму:

где dр =3м тАУ длина панели верхнего пояса фермы;

11.4 Определение усилий в элементах фермы

Усилия в элементах фермы определяем по полной узловой нагрузки, расположенной во всех узлах верхнего пояса фермы. Для определения усилий используем таблицу усилий в элементах фермы от единичной узловой нагрузки F= 1 по Приложению 4(6)

Таблица №3