Метрология и нормирование точности, шпиндельная головка + контрольная по нормирование точности

СОДЕРЖАНИЕ

ВведениетАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАж..3

1. Обоснование выбора посадоктАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАж.4

2. Расчетная частьтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАж7

2.1 Расчет характеристик посадок для гладких соединенийтАжтАжтАжтАжтАж.7

2.2 Расчет исполнительных размеров системы калибровтАжтАжтАжтАжтАжтАж.9

2.3 Расчет характеристик посадок подшипникатАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАж.12

2.4 Расчет характеристик посадок резьбового соединениятАжтАжтАжтАжтАжтАж14

2.5 Расчет характеристик посадок шлицевого соединениятАжтАжтАжтАжтАжтАж17

2.6 Расчет размерной цепитАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАж.21

3. Выбор и обоснование степени точности зубчатого колесатАжтАжтАжтАжтАжтАжтАж.24

4. Обоснование выбора универсального измерительного приборатАжтАжтАжтАжтАж.29

5. ЗаключениетАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАж30

Список литературытАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАж..31

ТПЖА.303300.218 ПЗ

Головка шпиндельная

Литер

Масса

Масштаб

Подпись

Дата

Разроб.

Слобожанинов

Провер.

Кропотов

Лист 2

Листов 31

Курсовая работа

98-ТМ-595

Введение

Головка шпиндельная предназначена для выполнения операций сверления, фреВнзирования, зенкерования, развертывания, нарезания резьбы. Инструменты устанавливаются в два шпинделя.

На ведущий вал передается вращение от двигателя через муфту. Далее вращение при помощи цилиндрических зубчатых передач передается на два шпинделя. Для восприятия осевых усилий на шпинделях установлены шариковые упорные подшипники.

Режим работы шпиндельной головки:

• скорость вращения шпинделей тАУ средняя;

• нагрузки тАУ нормальные или среднее;

• температурные условия тАУ нормальные.

Основным точным требованием является обеспечение минимального радиального биения посадочных мест шпинделей под режущий инструмент. Так же должна быть обеспечена прочность и износостойкость деталей шпиндельной головки.

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

1.Обоснование назначенных посадок.

d₁: D-6 x 11x 14x 3- соединение электродвигаВнтеля с ведущим валом шпиндельной головки. Выполняется центрирование по наВнружному диаметру D. Данное центрирование применяется для повышения точности соосности элементов соединения.

d₂: Ш 47 - соединение крышки с корпусом шпиндельной головки. ТочВнность крепления не нужна, поэтому и выбирается посадка в системе отверВнстия с зазором.

d₃: Ш 17 - посадка подшипника на валу. Для точной фиксации и предохраВннения от поворотов подшипника на валу, выбирается посадка с гаВнрантированным натягом, в системе вала.

d₄: Ш 47 - соединение подшипника по наружному кольцу в обойме. НеобВнходимо чтобы наружное кольцо изредка поворачивалось для предотВнвращения образования лунок на внутренней поверхности наружного кольца подшипника. Поэтому выбирается переходная посадка в системе отверстия.

d₅: Ш 50 - крепление обоймы в корпусе шпиндельной головки. Обойма должна находится в корпусе неподвижно, поэтому выбирается посадка с наВнтягом в системе отверстия.

d₆: Ш 15 - посадка зубчатого колеса на валу. Требуется гарантированВнный натяг, при сборке посадка будет производится при нагреве зубчатого коВнлеса. Посадка выполняется в системе отверстия.

d₇: Ш 14 - посадка зубчатого колеса на шпиндельный вал. Так как поВнсадка осуществляется при помощи шпоночного соединения, выбираем переВнходную посадку в системе отверстия.

d₈: Ш 14 - посадка втулки подшипника скольжения и шпиндельного вала. В данном случае необходим гарантированный зазор для поступления

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

смазки между втулкой подшипника и шпиндельного вала, поэтому выбираВнется внесистемная посадка с зазором.

d₉: Ш 22 - крепление втулки подшипника скольжения в промежуточВнной плите. Для более легкой сборки выбирается переходная посадка в сисВнтеме отверстия.

d₁₀: Ш 32H14(+0,620) тАУ выточка под кольцо подшипника. Не требуется точность.

d₁₁: Ш 14 - посадка зубчатого колеса на шпиндельный вал. Аналогично d_7.

d₁₂: Ш 18 - посадка шпиндельного вала и ходовой втулки. Выбирается посадка с зазором стремящимся к нулю, так как необходим доступ смазки, для уменьшения трения.

d₁₃: Ш 24 - сопряжение ходовой втулки и корпуса шпиндельной гоВнловки. Необходимы неподвижность и простота сборки, поэтому выбираем переходную посадку в системе отверстия.

d₁₄: Ш 14 - посадка упорного подшипника на шпиндельном валу. Для неВнподвижной фиксации подшипника на валу, выбирается посадка с натягом в системе вала.

d₁₅: Ш 22 - крепление втулки подшипника и блока зубчатых колес. Так как необходимо неподвижное соединение и легкость сборки, выбирается переходная посадка в системе отверстия.

d₁₆: Ш 16 - крепление втулки подшипника с осью. Выбирается посадка с зазором для возможности движения и для поступления смазки в зону треВнния.

d₁₇: Ш 14 - крепление распорной втулки на шпиндельном валу. ПоВнсадка на требует особой точности, поэтому выбирается посадка с зазором в системе отверстия.

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

d₁₈: Ш 14 - посадка зубчатого колеса на шпиндельный вал. Аналогично d_7.

d₁₉: Ш 10H14(+0,360) тАУ крепежные отверстия в корпусе шпиндельной головки. Особая точность не требуется.

d₂₀: Ш 15 - крепление оси в корпусе шпиндельной головки. Выбирается посадка с натягом в системе отверстия.

d₂₁: Ш 17 - крепление распорной втулки на валу между подшипников. ВыВнбирается посадка с зазором в системе отверстия.

Лист

2. Расчетная часть.

2.1. Расчет характеристик посадок для гладких соединений.

Соединение d₁₁ - посадка зубчатого колеса на шпиндельный вал.

d₁₁= Ш 14

Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,018 мм; EJ =0.

Вал: es = +0,012 мм; ei = +0,001 мм.

Схема полей допусков:

Расчет:

Отверстие:

D_max = D + ES = 14 + 0,014 = 14,018 мм

D_min = D + EI = 14 + 0 = 14 мм

TD = ES тАУ EI = 0,018 тАУ 0 = 0,018мм

Вал:

d_max = d + es = 14 + 0,012 = 14,012 мм

d_min = d + ei = 14 + 0,001 = 14,001 мм

Td = es тАУ ei = 0,012 тАУ 0,001 = 0,011 мм

Сопряжение:

S_max = ES тАУ ei = 0,018 тАУ 0,001 = 0,017 мм

N_max = es тАУ EI = 0,012 тАУ 0 = 0,012 мм

T (S, N) = N_max + S_max = 0,012 + 0,017 = 0,029 мм

T (S, N) = TD + Td = 0,018 + 0,011 = 0,029 мм

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Соединение d₁₂ - посадка шпиндельного вала и ходовой втулки.

d₁₂ = Ш 18

Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,018 мм; EJ=0.

Вал: es = -0,016 мм; ei = -0,034 мм.

Схема полей допусков:

Расчет:

Отверстие:

D_max = D + ES = 18 + 0,018 = 18,018 мм

D_min = D + EI = 18 + 0 = 18 мм

TD = ES тАУ EI = 0,018 тАУ 0 = 0,018мм

Вал:

d_max = d + es = 18 - 0,016 = 17,984 мм

d_min = d + ei = 18 - 0,034 = 17,966 мм

Td = es тАУ ei = -0,016 + 0,034 = 0,018 мм

Сопряжение:

S_max = ES тАУ ei = 0,018 + 0,034 = 0,052 мм

S_min = EI тАУ es = 0 +0,016 = 0,016 мм

S_m = (S_max + S_min)/2 = (0,052 +0,016) /2 = 0,034 мм

TS = S_max - S_min = 0,052 тАУ 0,016 = 0, 036 мм

TS = TD + Td = 0,018 + 0,018 = 0, 036 мм

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

2.2. Расчет исполнительных размеров системы калибров.

Для соединения d₁₂ = Ш 18.

Расчет калибр-пробки.

Контролируемый размер Ш18Н7.

По данным ГОСТ 24853:

Z == 0,0025 мм H = 0,003 мм Y = 0,002 мм

Расчеты:

ПР_max = D_min + Z + = 18 + 0,0025 + 0,0015 = 18,004 мм

ПР_min = D_min + Z - = 18 + 0,0025 тАУ 0,0015 = 18,001 мм

ПР_изн = D_min тАУ Y = 18 тАУ 0,002 = 17,998 мм

ПР_исп = (ПР_max)_-Н = 18,004_-0,003

НЕ_max = D_max + = 18,018 + 0,0015 = 18,020 мм

НЕ_min = D_max - = 18,018 тАУ 0,0015 = 18,017 мм

НЕ_исп = (НЕ_max) _тАУН = 18,020_-0,003

Схема расположения полей допусков калибра-пропки:

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Расчет скобы.

Контролируемый размер Ш18 f7.

Z₁ = 0,0025 мм H₁ = 0,003 мм Y₁ = 0,002 мм H_р = 0,0012 мм

Расчет рабочего калибра:

ПР_max = d_max - Z₁ + = 17,984 - 0,0025 + 0,0015 = 17,983 мм

ПР_min = d_max - Z₁ - = 17,984 - 0,0025 тАУ 0,0015 = 17,980 мм

ПР_изн = d_max + Y₁ = 17,984 тАУ 0,002 = 17,982 мм

ПР_исп = (ПР_min)^+H1= 17,980^-0,003

НЕ_max = d_min + = 17,966 + 0,0015 = 17,968 мм

НЕ_min = d_min - = 17,966 тАУ 0,0015 = 17,965 мм

НЕ_исп = (НЕ_min) ^+H1 = 17,965^-0,003

Расчет контркалибров:

К-ПР_max = d_max - Z₁ + = 17,984 - 0,0025 + 0,0006 = 17,982 мм

К-ПР_min = d_max - Z₁ - = 17,984 - 0,0025 тАУ 0,0006 = 17,981 мм

К-ПР_исп = (К-ПР_max)_-Hр= 17,982_-0,0012

К-НЕ_max = d_min + = 17,966 + 0,0006 = 17,967 мм

К-НЕ_min = d_min - = 17,966 тАУ 0,0006 = 17,965 мм

К-НЕ_исп = (К-НЕ_max)_-Hр = 17,967_-0,0012

К-И_max = d_max - Y₁ + = 17,984 тАУ 0,002 + 0,0006 = 17,983 мм

К-И_min = d_max - Y₁ - = 17,984 тАУ 0,002 тАУ 0,0006 = 17,981 мм

К-И_исп = (К- И_max)_тАУHр = 17,983_-0,0012

Исполнительные размеры округлены по правилам ГОСТ 2483.

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Схема расположения полей допусков калибр-скобы и контркалибра.

Рисунок 4.

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

2.3. Расчет характеристик посадок подшипника.

Подшипниковый узел ведущего вала.

К данному узлу шпиндельной головки не предъявлено особых требований к точности, следовательно, выбираем шариковый радиальный однорядный подшипник нулевого класса точности 303. ГОСТ 8338-75

Внутренний диаметр d = 17 мм

Наружный диаметр D = 47 мм

Ширина b = 14

Наружное кольцо испытывает местное нагружение, то есть подшипниковую втулку следует выполнить с полем допуска Н7. Это обеспечит зазор в целях медленного поворачивания кольца для равномерного износа беговой дорожки.

Внутреннее кольцо подшипника испытывает циркулярное нагружение, следовательно вал следует выполнить с полем допуска k6 для обеспечения натяга.

Расчет характеристик посадок подшипника по внутреннему диаметру на вал Ш 17

Отверстие Ш17L0: Вал Ш17k6:

D = 17 мм d = 17 мм

ES = 0 es = +0,012 мм

EI = -0,007 мм ei = +0,001 мм

Схема полей допусков:

Расчеты:

D_max = D + ES = 17 + 0 = 17 мм

D_min = D + EI = 17 тАУ 0,007 = 16,993 мм

TD = ES тАУ EI = 0 + 0,007 = 0,007мм

d_max = d + es = 17 + 0,012 = 17,012 мм

d_min = d + ei = 17 + 0,001 = 17,001 мм

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Td = es тАУ ei = 0,012 тАУ 0,001 = 0,011 мм

N_max = es тАУ EI = 0,012 + 0,007 = 0,019 мм

N_min = ei тАУ ES = 0,001 тАУ 0 = 0,001 мм

N_m = (N_max + N_min) /2 = (0,019 + 0,001) /2 = 0,01 мм

TN = N_max - N_min = 0,019 - 0,001 = 0,018 мм

Расчет характеристик посадок подшипника по наружному диаметру.

Ш 47

Отверстие Ш47Н7: Вал Ш47l6:

D = 47 мм d = 47 мм

ES = +0,025 мм es =0

EI = 0 ei = -0,008 мм

Схема полей допусков:

Расчеты:

D_max = D + ES = 47 + 0,025 = 47,025 мм

D_min = D + EI = 47 + 0 = 47 мм

TD = ES тАУ EI = 0,025 - 0 = 0,025 мм

d_max = d + es = 47 + 0 = 47 мм

d_min = d + ei = 47 - 0,008 = 46,992 мм

Td = es тАУ ei = 0 + 0,008 = 0,008 мм

S_max = ES тАУ ei = 0,025 + 0,008 = 0,033 мм

S_min = EI тАУ es = 0 - 0 = 0 мм

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

S_m = (S_max + S_min)/2 = (0,033+0) /2 = 0,0165 мм

TS = S_max - S_min = 0,033 тАУ 0 = 0,033 мм

TS = TD + Td = 0,025 + 0,008 = 0, 033 мм

2.4. Расчет характеристик посадок резьбового соединения.

Резьба М8

По таб.4.10. [1] тАУ шаг резьбы равен 1,25.

К данной резьбе не предъявляется никаких особых требований, поэтому выбирается шестая степень точности; посадка 6Н/6g. Посадка с небольшим гарантированным зазором обеспечивает легкую свинчиваемость деталей.

Предельные размеры [1, таб.4.12].

d = D = 8 мм

d₂ = D₂ = 8 тАУ 1 +0,188 = 7,188 мм

d₁ = D₁ = 8 тАУ 2 + 0,647 = 6,647 мм

Наружный диаметр.

Гайка:

D_max тАУ не нормируется

D_min = D + EI = 8 + 0 = 8 мм

Болт:

d_max = d + es = 8 тАУ 0,028 = 7,972 мм

d_min = d + ei = 8 - 0,240 = 7,760 мм

Td = es тАУ ei = -0,028 + 0,240 = 0,212 мм

Внутренний диаметр:

Гайка:

D_1max = D₁ +ES₁ = 6,647 + 0,265 = 6,912 мм

D_1min = D₁ + EI₁ = 6,647 + 0 = 6,647 мм

TD = ES₁ тАУ EI₁ = 0,265 - 0 = 0,265 мм

Болт:

d_1max = d₁ + es = 6,647 тАУ 0,028 = 6,619 мм

d_1min - не нормируется

Средний диаметр:

Гайка:

D_2max = D₂ +ES₂ = 7,188 + 0,160 = 7,348 мм

D_2min = D₂ + EI₂ = 7,188 + 0 = 7,188 мм

TD = ES₂ тАУ EI₂ = 0,160 - 0 = 0,160 мм

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Болт:

d_2max = d₂ + es = 7,188 - 0,028 = 7,160 мм

d_2min = d₂ + ei₂ = 7,188 - 0,146 = 7,042 мм

Td = es тАУ ei₂ = 0,028 + 0,146 = 0,118 мм

Характеристика соединения по среднему диаметру.

S_2max = D_2max тАУ d_2min = 7,348 тАУ 7,042 = 0,306 мм

S_2min = D_2min тАУ d_2max = 7,188 тАУ 7,160 = 0,028 мм

S_2m = (S_2max + S_2min)/2 = (0,306+0,028) /2 = 0,167 мм

TS₂ = S_2max - S_2min = 0,306 тАУ 0,028 = 0,278 мм

Схема полей допусков по среднему диаметру.

Схема полей допусков резьбового соединения:

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

2.5. Расчет характеристик посадок шлицевого соединения.

Для выбранного шлицевого соединения:

D-6 x 11x 14x 3

• Поверхность центрирования тАУ D

• Число зубьев (шлиц) Z=6

• Внутренний диаметр d = 11 мм

• Наружный диаметр D = 14 мм

• Толщина зуба вала и ширина паза втулки b = 5 мм

По внутреннему диаметру: Ш11

Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,180 мм; EJ=0.

Вал: es = -0,290 мм; ei = -0,400 мм.

Схема полей допусков:

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Расчет:

Отверстие:

D_max = D + ES = 11 + 0,180 = 11,180 мм

D_min = D + EI = 11 + 0 = 11 мм

TD = ES тАУ EI = 0,180 тАУ 0 = 0,180 мм

Вал:

d_max = d + es = 11 - 0,290 = 10,710 мм

d_min = d + ei = 11 - 0,400 = 10,600 мм

Td = es тАУ ei = -0,290 + 0,400 = 0,110 мм

Сопряжение:

S_max = ES тАУ ei = 0,180 + 0,400 = 0,580 мм

S_min = EI тАУ es = 0 +0,290 = 0,290 мм

S_m = (S_max + S_min)/2 = (0,580 + 0,290) /2 = 0,435 мм

TS = S_max - S_min = 0,580 тАУ 0,290 = 0, 290 мм

TS = TD + Td = 0,180 + 0,110 = 0, 290 мм

По наружному диаметру

Ш14

Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,027 мм; EJ = 0.

Вал: es = 0 мм; ei = -0,018 мм.

Схема полей допусков:

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Расчет:

Отверстие:

D_max = D + ES = 14 + 0,027 = 11,027 мм

D_min = D + EI = 14 + 0 = 11 мм

TD = ES тАУ EI = 0,027 тАУ 0 = 0,027 мм

Вал:

d_max = d + es = 11 + 0 = 11 мм

d_min = d + ei = 11 - 0,018 = 10,982 мм

Td = es тАУ ei = 0 + 0,018 = 0,018 мм

Сопряжение:

S_max = ES тАУ ei = 0,027 + 0,018 = 0,045 мм

S_min = EI тАУ es = 0 +0 = 0 мм

S_m = (S_max + S_min)/2 = (0,045 + 0) /2 = 0,0225мм

TS = S_max - S_min = 0,045 тАУ 0 = 0, 045 мм

TS = TD + Td = 0,018 + 0,027 = 0, 290 мм

По боковым сторонам шлицы вала и втулки сопрягаются по:

3

Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82:

Отверстие: ES = +0,045 мм; EJ = +0,020мм.

Вал: es = 0 мм; ei = -0,014 мм.

Схема полей допусков:

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Расчет:

Отверстие:

D_max = D + ES = 3 + 0,045 = 3,045 мм

D_min = D + EI = 3 + 0,020 = 3,020 мм

TD = ES тАУ EI = 0,045 тАУ 0,020 = 0,025мм

Вал:

d_max = d + es = 3 + 0 = 3 мм

d_min = d + ei = 3 - 0,014 = 2,986 мм

Td = es тАУ ei = 0 + 0,014 = 0,014 мм

Сопряжение:

S_max = ES тАУ ei = 0,045 + 0,014 = 0,059 мм

S_min = EI тАУ es = 0,020 - 0 = 0,020 мм

S_m = (S_max + S_min)/2 = (0,059 +0,020) /2 = 0,0395 мм

TS = S_max - S_min = 0,059 тАУ 0,020 = 0, 039 мм

TS = TD + Td = 0,014 + 0,025 = 0, 039 мм

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

3. Выбор и обоснование степени точности зубчатого колеса.

Зубчатое колесо: Z = 30; m = 1,5 мм; d = 45 мм

Исходя из эксплуатационных требований, предъявляемых к шпиндельной головке назначаем для цилиндрической прямозубой передачи 7 степень точности по всем трем нормам, с видом сопряжения С.

7-С ГОСТ 1643-81

К нормам точности зубчатого колеса относится кинематическая точность, плавность работы и полнота контакта зубьев. Каждая из норм делится на комплексы, в пределах которых существуют поэлементные показатели.

Комплексными показателями кинематической точности являются суммарная кинематическая погрешность колеса F_ir и колебание межосевого расстояния за оборот колеса при двухпрофильном зацеплении с измерительным колесом F_ir. К поэлементным показателям кинематической точности относится радиальное биение зубчатого венца F_rr и колебания длины общей нормали F_vwr.

Комплексные показатели и комплексы поэлементных показателей для измерения и контроля точности изготовления заданного колеса по всем нормам точности представлены в таблице 1.

Нормы точности	Комплексные показатели		Комплекс поэлементных показателей
	Наименование	Допуск, мм	Наименование	Допуск, мм
Нормы кинематиВнческой точности	Наибольшая кинемаВнтическая погрешВнность колеса Fir	Fi = Fp + ff Fp = 0,090 ff = 0,011 Fi = 0,101	Колебание длины общей нормали Fvw.	Fvw = 0,022
			Радиальное биение венца Frr.	Frr = 0,035
Нормы плавности работы	Местная кинематическая погрешность зубчатого колеса fiк.	fir = 0,025	Отклонение шага зацепления fpbr.	fpb.= 0,014
			Отклонение шага fptr.	fptr = 0,013
Нормы контактов зубьев	Суммарное пятно контакта	по длине зубьев не менее 60% по высоте зубьев не менее 45%	Погрешность направления зуба Fβr.	Fβr. = 0,011

Таблица 1.

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Нормы кинематической точности.

Кинематическая погрешность зубчатого колеса тАУ разность между действительным и номинальным углами поворота зубчатого колеса на его рабочей оси, ведомого измерительным зубчатым колесом.

При контроле F_ir. Получают график.

Наибольшая кинематическая погрешность зубчатого колеса F_ir. тАУ это наибольшая алгебраическая разность значений кинематической погрешности зубчатого колеса в пределах его полного оборота.

Колебания длины общей нормали F_vwr. тАУ разность между наибольшей и наименьшей действительными длинами общей нормали в одном и том же зубчатом колесе. Действительная длина общей нормали W тАУ это расстояние между двумя параллельными плоскостями, касательными к двум разноименным боковым поверхностями зубьев.

E_wr. = W _n. тАУ W

E_vwr. = W _max. тАУ W _min

W_n. тАУ действительная длина общей нормали

E_wr. тАУ наименьшее отклонение длины общей нормали

Радиальное биение зубчатого венца F_rr тАУ разность действительных предельных положений исходного контура в пределах зубчатого колеса.

Радиальное биение определяется на биениемере.

F_rr = r_max - r_min

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Местная кинематическая погрешность зубчатого колеса f_ir тАУ наибольшая разность между местными соседними экстремальными значениями кинематической погрешности зубчатого колеса в пределах его оборота.

Отклонение шага зацепления f_pbr тАУ разность между действительным и номинальным шагом зацепления.

Действительный шаг зацепления тАУ это кратчайшее расстояние между двумя параллельными плоскостями, касательными к двум одноименным активным боковым поверхностям соседних зубьев колеса.

Отклонение окружного шага тАУ это дискретное значение кинематической погрешности зубчатого колеса при его повороте на один номинальный угловой шаг при k=1.

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Суммарное пятно контакта тАУ часть активной боковой поверхности зуба зубчатого колеса, на которой располагаются следы прилегания зубьев парного зубчатого колеса в собранной передаче после вращения под нагрузкой, заданной технической документацией. Величину пятна контакта оценивают относительными его размерами в процентах.

по высоте: ^{* 100%}

по длине: ^{* 100%}

Погрешность направления зуба F_βr тАУ расстояние между двумя ближайшими друг к другу номинальными делительными линиями зуба в торцевом сечении, между которыми размещается действительная линия зуба, соответствующая рабочей ширине зубчатого венца.

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

4. Обоснование выбора универсального измерительного прибора

Измеряемый размер тАУ вал Ш80 g5

Допуск вала TD = ES тАУ EI = -0,010 + 0,023 = 0,013 мм

Допустимая погрешность измерения: δ = 5 мкм

Для измерения выбирается рычажно-зубчатая головка 2ИГ ГОСТ 18833-75

Основные метрологические характеристики:

Цена деления отчетного устройства, мм 0,002

Используемое перемещение измерительного стержня, мм В± 0,10

Предельная погрешность показаний, мкм 5

Класс применяемых концевых мер длины 3

Принципиальная схема микрометра гладкого:

1. измерительный стержень;

2. рычаг;

3. зубчатый сектор;

4. зубчатое колесо;

5. стрелка прибора;

6. шкала прибора;

_∆S тАУ перемещение измерительного стержня.

Вывод: допуск измеряемого размера не превышает перемещение измерительного стержня прибора; предельная погрешность измерения рычажно-зубчатая головка не превышает допускаемую погрешность измерения. Измерительный прибор выбран правильно.

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Заключение.

В работе были рассчитаны посадки гладких цилиндрических соединений; выбраны посадки соединений деталей узла; выполнен расчет размеров системы калибров; выбраны и рассчитаны посадки подшипника качения; выполнен выбор и расчет посадок шлицевого соединения; назначены нормы точности зубчатого колеса; произведен расчет размерной цепи; разработан сборочный чертеж узла и рабочие чертежи деталей и калибров.

В ходе выполнения работы были получены навыки по выбору и обоснованию посадок типовых соединений приобретены навыки по назначению шероховатости поверхностей и назначению предельных отклонений форм и расположения поверхностей; закреплены навыки по расчету размерной цепи и оформлению рабочих и сборочных чертежей.

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Список литературы:

1. Допуски и посадки. Справочник в 2-х частях /Под ред. Мягкова В.Д.: 1978

2. Якушев А.И. Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения.

3. Кутай А.К. Справочник контрольного мастера.

4. ЕСПД СТ СЭВ 144-75.

Лист

Изм.

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Формат

Зона

Поз.

Обозначение

Наименование

Кол.

Прим

Документация

A2

ТПЖА.303100.218 СБ

Сборочный чертеж

1

Детали

1

ТПЖА.303100.218-01

Вал ведущий

1

2

ТПЖА.303100.218-02

Сальник

1

А4

3

ТПЖА.303100.218-03

Крышка

1

4

ТПЖА.303100.218-04

Втулка распорная

1

5

ТПЖА.303100.218-05

Обойма

1

6

ТПЖА.303100.218-06

Колесо зубчатое Z₁

1

7

ТПЖА.303100.218-07

Корпус коробки

1

А3

8

ТПЖА.303100.218-08

Шпиндель

1

9

ТПЖА.303100.218-09

Колесо зубчатое Z₂

1

10

ТПЖА.303100.218-10

Втулка подшипника

2

11

ТПЖА.303100.218-11

Промежуточная плита

1

12

ТПЖА.

Вместе с этим смотрят: