Сборка червячного редуктора

2. Расчётная часть

2.1. Кинематический расчёт и выбор электрического двигателя.

2.2. Расчёт клиноременной передачи.

2.3. Расчёт зубчатой передачи редуктора.

2.4. Предварительный расчёт валов редуктора и выбор подшипников.

2.5. Конструктивные размеры корпуса редуктора.

2.6. Первый этап эскизной компоновки редуктора.

2.7. Проверка долговечности подшипников.

2.8. Второй этап эскизной компоновки редуктора.

2.9. Выбор посадок основных деталей редуктора.

2.10. Проверка прочности шпоночных соединений.

2.11. Уточненный расчёт валов.

2.12. Тепловой расчёт редуктора.

2.13. Выбор сорта масла.

2.14. Сборка редуктора.

Литература.

1. Общая часть

Введение

В основе работы большинства машин и механизмов лежит преобразование параметров и кинематических характеристик движения выходных элементов по отношению к входным. Наиболее распространенным механизмом для решения данной задачи является редуктор, который представляет систему зубчатых передач выполненных в герметично закрытом корпусе.

Заданием данного курсового проекта является спроектировать червячный редуктор общего назначения, предназначенный для длительной эксплуатации и мелкосерийного производства.

2. Расчётная часть.

2.1. Кинематический расчёт и выбор эл. двигателя

При выполнении кинематического расчёта и выборе эл. двигателя необходимо учитывать потери энергии, которые происходят временной передачи, в зацеплении зубчатых колёс с учётом потерь в подшипниках.

По таблице 1.1 [1] принимаем их КПД соответственно:

ременной передачи: η_рем 0,94..0,96

зубчатой передачи (червячной): η_зуб = 0,85 (предварит.)

подшипников: η_под 0,99

Общий КПД привода:

η_общ = η_рем * η_зуб * η²_подш = (0,94..0,96) * 0,8 * 0,992 = 0,73..0,85

Требуемая мощность эл. двигателя:

Р_эл.тр. = Р_вых / η_об

Р_эл.тр. = 4,2 / (0,73..0,8) = 5,75..5,25 кВт

Требуемая частота вращения вала эл. двигателя:

n_{эл.треб.} = и_вых * и_рем * и_зубч

где и_рем тАФ передаточное число ременной передачи;

и_зуб тАФ передаточное число зубчатой передачи.

По табл. 1.2 [1] принимаем:

и_рем = 2..4

и_зуб = 16..50

n_этр = 45(2..4)(16..50) = 1440..9000 об/мин.

По табл. 19.27 [1] выбираем эл. двигатель трёхфазный короткозамкн. закрытый обдуваемый единой серии 4А с асинхронной частотой вращения n₁= n_э= 1445 с мощностью эл. двигателя 5,5 кВт.

Тип двигателя 112М4 / 1445:

Р_э = Р₁ = 5,5 кВт.

Общее передаточное число привода:

и_общ = n_э/в_вых = n₁/n₃ = 1445 / 45 = 32,1

и_общ = и_рем * и_зуб

принимаем и_рем = 2.

Тогда

и_зуб = и_общ / п_рем = 32,1 / 2 = 16,05

Частота вращения валов (см. рис. 1):

вала 1 тАФ n₁ = n_э = 1445

вала 2 тАФ n₂ = n₁ / и_рем = 1445 / 2 = 722,5 об/мин

вала 3 тАФ n₃ = n_выхn₃ = n₂ / и_зуб = 722,5 / 16,05 = 45,0 об/мин

Угловые скорости валов:

вала 1 тАФ v₁ = π * n₁ / 30 = 3,14 * 1445 / 30 = 151,2 рад/сек

вала 2 тАФ v₂ = π * n₂ / 30 = 3,14 * 722,5 / 30 = 75,62 рад/сек

вала 3 тАФ v₃ = π * п₃ / 30 = 3,14 * 45 / 30 = 4,9 рад/сек

Вращающие моменты на валах:

на валу 1 тАФ T₁ = 9550 * Р₁ / n₁ = 9550 * 5,5 / 1445 = 36,34 Нм

на валу 2 тАФ T₂ = T₁ * и_рем * η_рем = 42,95 * 2 * 0,96 = 69,79 Нм

на валу 3 тАФ Т₃ = 9550 * Р₃ / n₃ = 9550 * 4,2 / 45 = 891 Нм

вал 1 тАФ вал эл. двигателя; 2 тАФ вал шестерни; 3 тАФ вал колеса.

№ вала	Частота вращения об/мин	Угловая скор v рад/сек	Вращ. момент
1	1435	151,2	36,34
2	722,5	75,62	69,79
3	45,0	4,9	897

Кинем. схема

2.2. Расчёт шинорем. передачи

Исходные данные для расчёта:

тАУ передаваемая мощность тАФ 5,5 кВт;

тАУ частота вращения ведущего шкива тАФ 1445 об/мин;

тАУ передаточное число и_рем = 2.

По номогра мме рисунок 5.2 ( ) в зависимости от частоты вращения n₁ = 1445 об/мин и перед. мощности Р_эл.дв. = 5,5 кВт принимаем сечение клинового ремня А.

Вращающий момент:

Т_тр = Р_эл.тр. / ω₁

ω₁ = πn / 30 = 3,14 * 1445 / 30 = 151,2с ^{тАУ 1}

Т_тp = 5,5 * 10³ / 151,2 = 36376 Н мм

Диаметр меньшего шкива

d₁ = (3..4) ³√T_тр

d₁ = (3..4) ³√36376 = 99,4..132,5

Согласно таб. 5.4 min f шкива 90 мм.

Принимаем d = 100 мм.

Диаметр большого шкива

d₂ = u_peм * d₁ * (l тАУ ε)

где ε = 0,015 тАФ скольжение ремня

и = 2 тАФ перед. число рем. перед.

d₂ = 2 * 100(1 тАУ 0,015) = 197

Принимаем d₂ = 200 мм

Уточняем перед. число d₂ / d₁(1 тАУ ε) = 200 / 100(1 тАУ 0,015) = 2,03.

Окончательно принимаем диам. шкивов:

d₁ = 100 мм; d₂ = 200 мм.

Межосевое расстояние следует принять в интервале:

a_min = 0,55 (d₁ + d₂) + T_о

а_max = d₁ + d₂

где Т_отАФ высота сечения ремня

а_min = 0,55(100 + 200) + 8 = 173

а_max = 100 + 200 = 300 мм

Предварительно принимаем а_рем = 240 мм.

Расчетная длина ремня определяется по формуле:

L_p = 2a_peм + 0,5π(d₁ + d₂) + (d₂ тАУ d₁)² / 4 * а_рем

L_p = 2 * 240 + 0,5 * 3,14(100 + 200) + (200 тАУ 100)² / 4 * 240 = 961,7 мм

Ближайшее стан. значение длины ремня по ГОСТ 12841-80 L = 1000 мм.

Условное обозначение ремня сечения А с расчетной длиной L = 1000 мм с хордной тканью в тянущем слое.

Ремень А тАФ 1000Т ГОСТ 12841-80.

Уточненное значение межосевого расстояния a_ремс учетом стандарт, длины ремня L считаем по формуле:

а_рем = 0,25[(L тАУ ω) + √(L тАУ ω)² тАУ 2y

где ω = 0,5π(d2 тАУ d1) = 0,5 * 3,14(200 тАУ 100) = 157,1

y = (d1 + d2)² = (100 + 200)² = 90000 мм²

а_рем = 0,25[(1000 тАУ 157,1) + √(1000 тАУ 157,1)² тАУ 2 * 90000 = 392,8 мм

Принимаем а_рем = 392 мм.

При монтаже передачи необх. обеспечить возможность уменьшения межосевого расст. на 0,01L = 0,01 * 1000 = 10 мм для обеспечения надевания ремней на шкивы и возможность увеличения его на 0,025L = 0,025 * 1000 = 25 мм для натяжения ремней.

Угол обхвата меньшего шкива опред. по формуле

L = 180В° тАУ 57В° ((d₂ тАУ d₁) / a_рем)) = 180 тАУ 57((200 тАУ 100) / 392) = 165В° 30'

Коэф. режима работы, учитыв. условия эксплуатации С_р = 1,0.

Коэф. учит, влияние длины ремня с₁ = 0,98.

Коэф. учит. Влияние угла обхвата с₁ = 0,98.

Скорость ремня:

v = (πd₁n₁) / (60 * 10³) = (3,14 * 100 * 1445) / (60 * 10³) = 7,57 м/с

Р_отАФ мощность передав. одним ремнем 1,6 кВт

коэф. числа ремня в передаче с_z = 0,9

Число ремней:

z = (55 * 1) / (1,6 * 0,98 * 0,9 * 0,98) = 3,71

Принял z = 4

Определяем силу предвар. натяж. F_o, и одного клинового ремн:

F_o = 850 * P_ном * C₁ / z * V * C_x * С_Р = (850 * 5,5 * 0,98) / (4 * 7,57 * 0,98 * 1) = 154,5 Н

Давление на вал определяется по формуле:

F_a = 2F_o * zsina / 2 = 2 * 154,5 * 4sin165,5 / 2 = 1226 Н

Ширина шкивов В_ш = (Я тАУ 1)у + 2а = (4 тАУ 1)15 + 2 * 10 = 65 мм.

2.3. Расчёт зубчатой передачи редуктора

Число витков червяка z₁принимаем в зависимости от передаточного числа.

При и = 15..30 число витков червяка z₁ = 2.

Число зубьев червячного колеса:

z₂ = z₁ * и = 16 * 2 = 32

Выбираем материал червяка и червячного колеса.

Для червяка Сталь 45 с закалкой до твёрдости 45HRC с последующим шлифованием.

Т. к. материал колеса связан со скоростью скольжения, определяем предварительно ожидаемую скорость скольжения:

V_s = 4,3 * ωи√T₂ / 10

Т₂ = Р / ω₂ = 4,2 * 103 / 4,7 = 897 Нм

Вращающий момент на колесе:

ω₂ = ω₁ / и₂ * и_пep = 151,2 / 2 * 16 = 4,7с^-1

V_s = 4,3 * 4,7 * 16 ³√1019,10 4 / 10 * = 3,39м/с

При скорости V_s = 2..5м/с применяют безоловянные бронзы и латуни

Принимаем БрАЖ9 тАУ 4, отливка в землю σ_в = 400 МПа, σ_Т = 200МПа.

Для червяка допускаемое напряжение [σ]_н = [τ]_нВ° тАУ 25V_s

где [σ]_нВ° тАФ 300 МПа при твердости > 45 HRC

[σ]_н = 300 тАУ 25 * 3,39 = 215,25 МПа

Допускаемое напряжение изгиба

[σ]_f = KFL[σ]FВ°

где KFL = 10² / N тАФ коэффициент долговечности

N тАФ общее число циклов перемены напряжений

N = 573ω₂L_n;

Т. к. общее время работы передачи неизвестно, то принимаем N = 25 * 10⁷

KFL = ⁹√l0⁶ / 25 * 10⁷ = 0,54

[σ]FВ° = 0,25 * σ + 0,08 σ_u;

[σ]FВ° = 0,25 * 200 + 0,08 * 400 = 82МПа

[σ]FВ° = 0,54 * 82 = 44,28 МПа

Межосевое расстояние передачи:

a_w > 61 ³√Т₂ * 10³ / [σ]_Н² > 61 ³√897 * 103 / 215,252 = 166,3 мм.

Полученное межосевое расстояние округляем в большую сторону до целого числа а_w = 180 мм

Предварительно определяем модуль зацепления:

m = (l,5..1,7)a_w / z₂ = (l,5..1,7)180 / 32 = 8,4..9,56 мм

Значение модуля округляем в большую сторону до стандартного ряда т = 10

Из условия жёсткости определяем коэф. диаметра червяка

q = (0,212..0,25) * z₂ = (0,212..0,25) * 32 = 6,78..8

Полученное значение округляем до стандартного q = 10

Определяем коэффициент смещения инструмента х:

X = (a_w / M) тАУ 0,5(q + z₂)

Х = 180 / 10 тАУ 0,5 (10 + 32) = -3

По условию неподрезания и незаострённости зубьев -1 ≤ Х ≤ +1

Если это условие не выполняется, то следует варьировать значениями q, z₂ или a_w.

Примем q = 8; z₂ = 32; a_w = 200.

Х = 200 / 10 тАУ 0,5(8 + 32) = 0

Условие выполняется.

Определяем фактическое значение межосевого расстояния:

a_w = 0,5m(q + z₂) = 0,5 * 10(8 + 32) = 200 мм

Определяем основные геометрические параметры передачи:

Основные размеры червяка

делительный диаметр d₁ = qm = 8 * 10 = 80 мм

начальный диаметр d_w1 = m(q + 2x) = 10(8 + 2 * 0) = 80 мм

Диаметр вершин витков d_a1 = d₁ + 2_Т = 80 + 2 * 10 = 100 мм

Диаметр впадин витков d_f1 = d1 тАУ 2,4m = 80 тАУ 2,4 * 10 = 56 мм

Делительный угол подъема линии витков y = arctg(z₁ / q) = arctg2 / 10 = 11,3099В°

Длина нарезной части червяка

в₁ = (10 + 5,5 / х / + z₁)m + c₁

где х тАУ коэф. смещения при х ≤ 0 с = 0

в₁ = (10 + 2)10 = 120 мм

Основные размеры венца червячного колеса

делительный диаметр d₂ = d_w2 = m_z2 = 10 * 32 = 320 мм

диаметр впадин зубьев d_f2 = d₂ тАУ 2_m(1,2 тАУ х) = 320 тАУ 2 * 10(1,2 тАУ 0) = 296 мм

наибольший диаметр колеса

d_am2a2 + 6m / z₁ + 2

d_am = 340 + (6 * 10) / (2 + 2) = 355 мм

ширина венца в = 0,355а_п = 0,355 * 200 = 71 мм

Радиусы закруглений зубьев

R_a = 0,5d₁ тАУ m = 0,5 * 80 тАУ 10 = 30 мм

R_f = 0,5d₁ + l,2m = 0,5 * 80 + l,2 * 10 = 52 мм

Условный угол обхвата червяка венцом колеса 28

sinδ = e₂ / (d_a1 тАУ 0,5т) = 71 / (100 тАУ 0,5 тАУ 10) = 0,7474

Угол 2δ определяется точками пересечения дуги окружности d' = d_a1 тАУ 0,5m с контуром венца колеса и может быть равным 90.. 120В°.

Проверочный расчет.

Определяем к.п.д. червячной передачи:

η = tgy / tg(γ В± φ)

где γ тАФ делительный угол подъема витков червяка γ = 13099В°

φ тАФ угол трения. Определяется в зависимости от фактической скорости скольжения

v_s = u_f ω = d₁ / 2cosγ * 10³

по табл. 4.9. ( )

иf = 16 d₁ = 80 мм

ω₂ = ω₁(2 * 16) = 151,2 / (2 * 16) = 4,7c^-1

ω₂ тАУ угловая скорость червячн. колеса

v_s = (16 * 80 * 4,7) / (2cos11,3099 * 10³) = 3,07м/с

по табл. φ = 1В° 30тАЩтАЩ..2В° 00''

принимаем φ = 2В° 00''

η = tg11,3099 / tg(11,3099В° + 2000'') = 0,81

Проверка контактных напряжений зубьев колеса:

σ_н н/мм³

σ_н = 340 √F_t2 / (d₁d₂) * k ≤ [σ]_н

где F_t2 = 2T2 * 10 / d тАФ окружная сила на колесе, Н

F_t2 = (2T₂ * 103) / 320 = 5356,25 H

k тАФ коэф. принимается в зависимости от окружной скорости колеса

V₂ = (ω₂d₂) / (2 * 103) = (4,7 * 320) / (2 * 103) = 0,752 м/с

При v₂ ≤ 3 м/с k = l

σ_н = 340 √5356,25 / (80 * 320) = 155,5 Н/мм² < [σ]_н = 215,25Н/мм

2.4. Предварительный расчет валов редуктора и выбор подшипников

Крутящие моменты в поперечных сечениях валов: ведомого (вал червячного колеса) T_k2 = T₂ = 891 * 103 H мм

ведущего (червяка)

T_k1 = T = T₂ / u η = 891 * 103 / 16 * 0,81 = 69,7 * 103 Hмм

Витки червяка выполнены за одно с валом.

Диаметр выходного конца ведущего вала по расчету на кручение при [τ]_k = 25 МПа

d = 8 * ³√T_k1

d = 8 * ³√69,74 = 32,92 мм

После округ. принимаем с₁ = 34 мм

Диаметр d_П = d + 2t_цил = 34 + 2 * 3,5 = 41 мм

Принимаем d_П = 45 мм

Диаметр буртика d_БП = d_П + 3r = 45 + 3 * 2,5 = 50 мм.

Длина посадочного конца вала:

L_МБ = 1,5d = 1,5 * 34 = 51 мм.

Округл. до L_МБ = 52 мм.

Длина промежуточного участка:

L_КБ = 2d_n = 2 * 45 = 90 мм

Диаметры и длины участков вала колеса d = 6√891 = 56 мм

Длина цилинд. участка

L_ц = 0,15d = 0,15 * 56 = 8,4 мм

принимаем равным 8

Диаметр d_П = d + 2tk = 56 + 2 * 2,5 = 61 мм

Принимаем d_П = 60 мм

Диаметр буртика

d_БП = d_П + 3r = 60 + 3 * 3,5 = 70,5 мм

Принимаем d_БП = 72 мм

Диаметр d_k принимаем равным d_БП, т. е. d_k = 72 мм

Длина ступицы колеса l_cm = d_k = 72 мм

Длина посадочного конца вала

l_МТ = 1,5d = l,5 * 56 = 84 мм

Длина промежуточного участка

l_КТ = 1,2d_П = 1,2 * 60 = 72 мм

Диаметр резьбы

d_p = 0,9(d тАУ 0,1l_МТ) = 0,9(56 тАУ 0,1 * 84) = 42,84 мм

Принимаем ближайшее ближнее М42 * 3

Длина резьбы l_p = 0,8d_p = 0,8 * 42 = 33,6

Округляем, получаем l_р = 34 мм

Выбираем подшипники везде конические роликовые для червяка тАФ 7209 ГОСТ 333-79, для вала колеса тАФ 7212

2.5. Конструктивные размеры корпуса редуктора

Толщина стенок корпуса δ и крышки δ₁

δ = 0,04а_w + 2

δ = 0,04 * 200 + 2 = 10 мм

δ₁ = 0,032a_w + 2

δ₁ = 0,032 * 200 + 2 = 8,4 мм

Принимаем δ = δ₁ = 10 мм

Толщина фланцев (поясов) корпуса и крышки:

в = в₁ = 1,5δ

в = в₁ = 1,5 * 10 = 15 мм

Диаметры болтов фундаментных

d₁ = (0,03..0,036)a_w + 12

d₁ = (0,03..0,036)200 + 12 = 18..19

Принимаем М20

Диаметры болтов d₂ = М16 мм и болтов d₃ = М12 мм

2.6. Первый этап эскизной компоновки редуктора

Компоновочный чертеж выполняем в двух проекциях тАФ разрез по оси колеса и разрез по оси червяка. Масштаб 1:1 вычерчиваем тонкими линиями. Примерно по середине листа параллельно его длинной стороне проводим осевую линию; вторую осевую, параллельную первой, проводим на расстоянии а_w = 200 мм. Затем проводим две вертикальные осевые линии тАФ одну для главного вида, вторую для вида сбоку. Вычерчиваем на двух проекциях червяк и червячное колесо.

Очерчиваем внутреннюю стенку корпуса, принимая зазор между стенкой и червячным колесом и между стенкой и ступицей червячного колеса ~ 15 мм Вычерчиваем подшипники червяка на расстоянии L₁ = d_ам2 = 355 мм один от другого, располагая их симметрично относительно среднего сечения червяка. Также симметрично располагаем подшипники вала червячного колеса. Расстояние между ними замеряем по чертежу L₂ = 125 мм.

В связи с тем, что в червячном зацеплении возникают значительные осевые усилия выбираем конические роликовые подшипники (см. таблица 2).

2.7. Проверка долговечности подшипников

Силы в зацеплении см. рис.3

Условное обозначение подшипников	d	Д	В	Т	С	е
	мм				кН
7209	45	85	19	21	42,7	0,41
7212	60	110	23	24	72,2	0,35

Рисунок 3 тАФ Силы в червячном зацеплении и опорные реакции в плоскости xz

Окружная сила на червячном колесе, равная осевой силе на червяке

F_t2 = F_a1 = 2T₂ / d₂

F_t2 = F_a1 = (2 * 897000) / 320 = 5606,25 Н

Окружная сила на червяке, равная осевой силе на колесе

F_t1 = F_a2 = 2T₁ / d₁

F_t1 = F_a2 = 2 * 69700 / 80 = 1742,5 H

Радиальные силы на колесе и червяке

F_z2 = F_z1 = F_t2tg20В°

F_z2 = F_z1 = 5606,25tg20В° = 2040,5 Н

Применяем правое направление витков червяка

В плоскости xz

R_x1 = R_x2 = F_t1 / 2

R_x1 = R_x2 = 1742,5 / 2 = 871,25 H

В плоскости yz

R_y1L₁ + F_z1L₁ / 2 тАУ F_a1d₁ / 2 = 0

R_y1 = F_z1L₁ тАУ F_a1d₁ / 2 L₁ = (2040,5 тАУ 355 тАУ 5606,25 * 80) / (2 * 355) = 388,56 H

R_y2 L₁ тАУ (F_z1 L₁) / 2 тАУ (F_a1d₁) / 2 = 0

R_y2 = (F_z1 L₁ + F_a1d₁) / 2L₁ = 1651,94 H

Проверка

R_y1 + R_y2 тАУ F_z1 = 388,56 + 1651,94 тАУ 2040,5 = 0

Суммарные реакции:

P₁ = P_z1 = √(R_x1² + R_y1²);

P₁ = P_z1 = т / 871,25² + 38856² = 953,97 Н

P₂ = P_z2 = √(R_x2² + R_y2²);

P₂ = P_z2 = √871,25² + 1651,94² = 1867,97 H

Осевые составляющие радиальных реакций подшипников

S₁ = eP_z1 = 0,41 * 953,97 = 391,13 Н

S₂ = eP_z2 = 0,41 тАУ 1867,61 = 765,72 Н

В нашем случае S₁ < S₂

P_al = F_a≥S₂ тАУ S₁;

тогда P_a1 = S₁ = 391,13 H

P_a2 = S₁ + F_a1 = 391,13 + 5606,25 = 5997,38 Н

Рассмотрим левый (первый) подшипник.

Отношение P_a1 / P_r1 = 391,13 / 953,97 = 0,41 = е

Следовательно осевую нагрузку не учитываем.

Эквивалентная нагрузка

Р_э1 = Р_zlVК_бК_Т,

где по [1, табл. 9.19] для приводов общего назначения:

K_б = l,3;

V = 1;

К_Т = 1;

Р_э1 = 953,97 * 1,3 = 1240,16 Н

Долговечность определяем по более нагруженному подшипнику. Рассмотрим правый (второй) подшипник

Отношение

Р_а2 / Р_z2 = 5997,38 / 1867,61 = 5,2 > е,

Поэтому эквивалентную нагрузку определяем с учётом осевой

P_э2 = (XP_z2V + YP_a2)K_бK_T

Р_э2 = (0,40 * 1867,61 + 1,459 * 5997,38) * 1,3 = 12346,38Н = 12,35 кН

где Х = 0,40; Y = 1,459 см. [1, табл. 9.18] для конических подшипников.

Расчётная долговечность определяется по формуле:

L = (С / Р_э2)³ = (72,2 / 12,35)³ = 200 млн. об.

Расчетная долговечность, r:

L_h = L10⁶ / 60n

L_h = 200 * 10⁶ / 60 * 722,5 = 5618 r

Где n = 722,5 об/мин тАФ частота вращения червяка

Ведомый вал.

Расстояние между опорами (между точками приложения радиальных реакций Р₃и Р₄) L₂ = 125 мм, диаметр колеса d₂ = 320 мм.

Реакции опор

Левую опору, воспринимающую внешнюю осевую силу F_a2обозначим цифрой Вл4В» и при определении осевого нагружения будем считать ее ВлвторойВ».

В плоскости xz

R_z3 = R_z4 = F_t2 / 2

R_z3 = R_z4 = 5606,25 / 2 = 2803,13 H

В плоскости yz

R_y3L₂ + F_z2L₂ / 2 тАУ F_a2d₂ / 2 = 0

R_y3 = (F_a2d₂ тАУ F_z2L) / 2L₂ = (1742,5 * 320 тАУ 2040,5 * 125) / 2 * 125 = 1210,15 H

R_y4 L₂ тАУ F_z2 L₂ / 2 тАУ F_a2 d₂ / 2 = 0

R_y4 = (F_z2 L₂ + F_a2d₂) / 2L₂ = (2040,5 * 125 + 1742,5 * 320) / 2 * 125 = 3250,65 H

Проверка:

R_y3 тАУ R_y4 + F_z2 = 0

1210,15 тАУ 3250,65 + 2040,5 = 0

Суммарные реакции:

Р₃ = Р_r3 = √R_z3² + R_y3²

Р₃ = Р_r3 = √2803,13² + 1210,15² = 3053,2 Н

P_r4 = P_r4 = √R_z4² + R_y4²

P₄ = P_r4 = √2803,13 + 3250,65 = 4292,35 H

Осевые составляющие радиальных реакции конических подшипников

S₃ = 0,83 е Р_r3

S₃ = 0,83 * 0,41 * 3053,2 = 1039 Н

S₄ = 0,83 е Р_r4

S₄ = 0,83 * 0,41 * 4292,35 = 1460,7 H

где е = 0,41 тАФ коэффициент влияния осевого нагружения

В нашем случае S₃ < S₄

P_a3 = F_a≥S₄ тАУ S₃

Тогда Р_а3 = S₃ = 1039 Н

P_a4 = S₄ = 1460,7 H

Для левого (с индексом 4) подшипника отношения:

Р_а4 / Р_r4 = 1460,7 / 4292,35 = 0,34 < е

Поэтому при подсчете эквивалентной нагрузки осевые силы не учитываем.

Эквивалентная нагрузка

Р_э4 = Р_r4VK_бK_t

Р_э4 = 4292,35 * 1,3 = 5580 Н

В качестве опор ведомого вала применены одинаковые подшипники 7212.

Для правого подшипника:

Р_а3 / Р_rЗ = 1039 / 3053,2 = 034 < е

Осевые силы не учитываем и определяем эквивалентную нагрузку:

Р_э3 = Р_r3VК_бK_t

Р_э3 = 3053,2 * 1,3 = 3969,16 Н = 3,969 kН

Расчетная долговечность, млн. об.:

L = (с / Р_э3)³

L = (42,7 / 3,969)³ = 1254 млн. об.

Расчетная долговечность, r:

L_h = L 10⁶ / 60п

L_h = 1254 * 10⁶ / 60 * 45 = 464761 r

Где п = 45 об/мин тАФ частота вращения вала червячного колеса.

По ГОСТ 16162-85 минимальная долговечность подшипников для червячных редукторов L_h = 50004, следовательно подшипники выбраны правильно.

2.8. Второй этап компоновки редуктора

Используем чертежи первого этапа компоновки. Второй этап представлен на листе и имеет целью конструктивно оформить основные детали тАФ червячный вал, вал червячного колеса, червячное колесо, корпус, подшипниковые узлы и др.

Смазка зацепления и подшипников тАФ разбрызгиванием жидкого масла, залитого в корпус ниже уровня витков так, чтобы избежать чрезмерного заполнения подшипников маслом начиняемым червяком. На валу червяка устанавливаем крыльчатки. При работе редуктора они будут разбрызгивать масло и забрасывать его на колесо и в подшипнике.

Уплотнение валов обеспечивается резиновыми манжетами. В крышке тока размещаем отдушину. В нижней части корпуса вычерчиваем пробку для спуска масла и устанавливаем маслоуказатель с трубкой из оргстекла.

Конструируем стенку корпуса и крышки. Их размеры были определены ранее. Вычерчиваем фланцы и нижний пояс. Конструируем крюки для подъема. Устанавливаем крышки подшипников глухие и сквозные с манжетными уплотнениями. Под крышки устанавливаем металлические прокладки для регулировки. Конструкцию червячного колеса выполняем по [1], рис. 109, насаживая бронзовый венец на чугунный центр с натягом. Посадка Н7 / р6 по ГОСТ 25347-82

Вычерчиваем призматические шпонки:

на выходном конце вала червяка:

b * h * l = 14 * 8 * 40 мм

на выходном конце вала червячного колеса:

b * h * l = 14 * 9 * 80 мм

и под червячным колесом:

b * h * l = 20 * 12 * 80 мм

2.9. Выбор посадок основных деталей редуктора

Выбор посадок колец подшипников

Быстроходный вал (вал 2, рис. 1) редуктора устанавливается на конические роликовые подшипники. Внутреннее кольцо подшипника вращается вместе с валом относительно действующей радиальной нагрузки и имеет следовательно, циркуляционное нагружение.

По таблице 6.5. [2] выбираем поле допуска вала тАФ к6.

Наружное кольцо подшипника неподвижно относительно радиальной нагрузки и подвергается местному нагружению. По табл. 6.6 [2] определяем поле допуска отверстия = Н7

Тихоходный вал (вал 3, рис. 1) устанавливается на роликовых подшипниках.

Внутреннее кольцо подшипника вращается вместе с валом относительно действующей радиальной нагрузки и имеет, следовательно, циркуляционное нагружение. По табл. 6.5 [2] выбираем поле допуска вала к6.

Наружное кольцо подшипника неподвижно относительно радиальной нагрузки и подвергается местному нагружению. По табл. 6.6 [2] определяем поле допуска отверстия тАФ Н7

Выбор посадки червячного колеса на вал. Примем, что вращательный момент (табл. 1) передается от колеса к валу соединением с натягом. Для подбора посадки примем материал вала сталь 40 * Н (σ_Т1 = 750 Н/мм²) Материал колеса тАФ чугун (σ_Т2 = 280 Н/мм²). Сборка осуществляется нагревом колеса.

Используем методику подбора посадок с натягом, изложенную в парагр. 3 гл. 5 [2]

Устанавливаем колесо на вал с натягом к6 через шпонку.

2.10. Проверка прочности шпоночных соединений.

Призматические шпонки выбранные для редуктора, проверяем на снятие. Проверку проводим для шпонки под колесом.

Условие прочности

σ_см = F_t / A_см ≤ [σ]_cм

где F_t тАФ окружная сила на колесе, Н

A_cм = (0,94h тАУ t₁) l_p тАФ площадь снятия, мм²

Здесь

l_р = l тАУ b тАФ рабочая длина шпонки

σ_см = 38,3 Н/мм² < 150 Н/мм²

Т.к. ступицу колеса изготавливаем из чугуна, то значение [σ] см снижаем вдвое:

σ_см = 38,3 < 75 Н/мм²

что удовлетворяет проверочному расчёту.

2.11. Уточненный расчёт валов

Червячный вал проверять на прочность не следует, так как размеры его поперечных сечений, принятые при конструировании после расчёта геометрических характеристик (d₁ = 80; d_a1 = 100 мм; d_f1 = 56 мм), значительно превосходят те, которые могли быть получены расчётом на кручение. Проверим стрелу прогиба червяка (расчёт на жёсткость).

Приведенный момент инерции поперечного сечения червяка:

J_np = πd_f / 64(0,375 + 0,625d_a1 / d_f1)

J_np = 3,14 * 56 / 64(0,375 + 0,625 * 100 / 56) = 72 * 10⁴ мм⁴.

Стрела прогиба:

f = l₁ √F_t1 + F_r1 / 48 E J_np

f = 0,02 мм

Допускаемый прогиб [f] = (0,005..0,01)m = (0,005..0,01)8 = 0,04..0,08 мм.

Таким образом, жёсткость обеспечена, так как f = 0,02 < [f]

Определение коэффициентов запасов прочности в опасных сечениях вала червячного колеса.

Построение эпюр моментов вала червячного колеса. Для построения эпюр моментов определяем значение изгибающих моментов в характерных сечениях вала (см. рис. 5).

Рисунок 5 тАФ Эпюры моментов

Вертикальная плоскость (YOZ):

Сечение 3 М_х = 0

Сечение 1 M_x = R_y4 * 86 * 10^-3

М_х = 3250,65 * 86 * 0,001 = 279,6 Нм

Сечение 4 M_x = F_y2 * 47,5 * 10^-3

М_х = 5606,25 * 133,5 * 0,001 = 748,4 Нм

Сечение 2 М_х = 0

Горизонтальная плоскость (XOZ)

Сечение 3 М_у = 0

Сечение 1 M_y = R_z4 * 86 * 10^-3

М_y = 2803,13 * 83 * 0,001 = 241 Нм

Сечение 4 (справа) M_y = R_z3 * 47,5 * 10^-3

М_y = 2803,13 * 47,5 * 0,001 = 133,1 Нм

Сечение 4 (слева) М_y = 2040,13 * 133,5 * 0,001 тАУ 2803 * 47,5 * 0,001 = -139,2 Нм

МR = М2 = 69,79 Нм

Осевой момент сопротивления:

W = nd³ / 32 = 3,14 * 60³ / 32 = 21195 мм³

Материал вала тАФ сталь 40ХН

Из таблицы 12.7 [2] определяем допускаемые напряжения для данного материала:

σ_вр = 920 Н/мм² σ_т = 750 Н/мм²

σ_-1 = 420 Н/мм² τ = 25Н/мм²

Опасным сечением является сечение 1 на валу

Выполняем расчёт сечения 1 на статическую прочность:

Результирующий изгибающий момент

М = √M_x² + М_y²

М = √279,6² + 241² = 369,13 Нм

M_k = T = 891

Эквивалентное напряжение:

σ_экв = √M² + M_k² / W = 964,4

Коэффициент запаса прочности по текучести при коэффициенте перегрузки К_п = 2,5 определяется:

S_Т = σ_Т / К_пσ_экв

S_T = 750 / 2,5 * 964,4<[S_Т] [S_Т] = 1,2..1,6

Требование выполнено и задача статической прочности вала Сечении 1 обеспечен.

2.12. Тепловой расчет червячного редуктора

Цель теплового расчета тАФ проверка температуры масла в редукторе которая не должна превышать допустимой

[t] = 80..95 В°C

Температура масла в корпусе червячного редуктора при непрерывной работе без искусственного охлаждения определяется по формуле:

t_м² = t_b + P(1 тАУ η) / K_t * A

где Р тАФ мощность на быстроходном валу редуктора, Вт

P = T₂W₂ / η = 857 * 4,7 / 0,85 = 4739 Вт

K_t = 9..17B т/м² град. тАФ коэффициент теплопередачи

K_t = 15

А тАФ площадь теплоотдающей поверхности корпуса редуктора. По табл. 11.6

А = 0,8м²

t_b = 20 В°C тАФ температура воздуха вне корпуса редуктора

t_м = 20 + 4739(1 тАУ 0,85) / 15 * 0,8 = 79,2В° < [t]В°

Тепловой расчет удовлетворяет.

2.13. Выбор сорта масла

Смазывание зацепления и подшипников производятся разбрызгиванием жидкого масла. По [1] табл. 10.9 устанавливаем вязкость масла.

При контактных напряжениях σ_н = 129 Мпа и скорости скольжения V_s = 6,15м/с рекомендуемая вязкость масла должна быть приблизительно равна 15 * 10⁶ м²/с

По [1] табл. 10.10 принимаем масло авиационное МС тАУ 22.

2.14. Сборка редуктора

Перед сборкой внутреннюю полость корпуса тщательно очищают им и покрывают маслостойкой краской. Сборку редуктора производят в соответствии с чертежом общего вида. Начинают сборку с того, что на червячный вал надевают крыльчатки и конические роликовые подшипники, предварительно нагрев их в масле до 80В°..100 В°С. Собранный червячный вал вставляют в корпус.

При установке червяка, выполненного за одно целое с валом, следует обратить внимание на то, что для прохода червяка его диаметр должен быть меньше диаметра отверстия для подшипников.

В нашем случае диаметр червяка d_a1 = 100 мм, а наружный диаметр подшипников 7209 85 мм. Поэтому для нормальной сборки устанавливаем стакан.

В начале сборки вала червячного колеса закладывают шпонку и напрессовывают колесо до упора в бурт вала; затем надевают распорную втулку и устанавливают роликовые конические подшипники, нагретые в масле. Собранный вал укладывают в основании корпуса и надевают крышку корпуса, покрывая предварительно поверхности стыка фланцев спиртовым лаком. Для центровки крышку устанавливают на корпус с помощью двух конических штифтов и затягивают болты. Закладывают в подшипниковые сквозные крышки резиновые манжеты и устанавливают крышки с прокладками.

Для регулировки червячного зацепления необходимо весь комплект вала с червячным колесом смешать в осевом направлении до совпадения средней плоскости колеса с осью червяка. Этого добиваются переносом части прокладок с одной стороны корпуса на другую. Чтобы при этом сохранялась регулировка подшипников, суммарная толщина набора прокладок должна оставаться без изменения. Ввертывают пробку масло тАУ спускного отверстия с прокладкой и маслоуказатель. Заливают в редуктор масло и закрывают смотровое отверстие крышкой с отдушиной. Собранный редуктор обкатывают и испытывают на стенде.

Литература

1. Чернавский С.А., Боков К.Н., Черник И.М. и др.тАФ М.: Машиностроение, 1987 тАФ 416 с.

2. Дунаев П.Ф., Леликов О.П. Детали машин. Курсовое проектирование. Учебное пособие для машиностр. спец. техникумов.тАФ Высш. шк., 1990 тАУ 399с

3. Чернилевский В.В. Детали машин и механизмов. Курсовое проектирование.тАФ К.: 1987 г.

Вместе с этим смотрят:

11-этажный жилой дом с мансардой

14-этажный 84-квартирный жилой дом

16-этажный жилой дом с монолитным каркасом в г. Краснодаре

180-квартирный жилой дом в г. Тихорецке

2-этажный 3-секционный 18-квартирный жилой дом в г. Мирном