Техническая эксплуатация автомобилей. Расчет вероятности безотказной работы деталей ЦПГ


По результатам многочисленных исследований годовая производительность автомобилей к концу срока их служба снижается в 1,5 - 2 раза по сравнению с первоначальной, снижается безопасность конструкции автомобилей. За срок службы автомобиля расходы на его техническое обслуживание и ремонт превосходят первоначальную стоимость в 5 - 7 раз. Поэтому важным направлением как при проектировании, так и при эксплуатации автомобилей является точная и достоверная прогнозная оценка основных показателей надежности их деталей. В курсовой работе рассматриваются вопросы по прогнозированию параметров среднего и остаточного ресурсов деталей автомобильных двигателей.

К деталям, лимитирующим надежность двигателей, в первую очередь относятся детали цилиндропоршневой группы и кривошипно-шатунного механизма, отказы которых, в основном, связаны с износом. На износ деталей двигателя влияет совокупность факторов, главнейшим из которых являются свойства трущихся материалов (физико-механические, химические), режимы работы (скоростные, нагрузочные, тепловые), геометрические параметры (форма, размеры, шероховатость поверхности), смазка (количество, очистка, подвод).

Определение показателей долговечности может осуществляться на основе обработки данных, полученных по результатам натурных наблюдений группы автомобилей, которые эксплуатируются в определенных условиях. Для этих же целей могут быть использованы экспериментальные материалы по видам износа и характеристикам изнашивания существующих конструкций двигателей. В результате для прогнозирования показателей долговечности могут использоваться корреляционные уравнения долговечности деталей автомобиля. Однако и в первом и во втором случаях невозможно избежать ошибок, вызванных необходимостью учета всего многообразия факторов, воздействующих на процесс изнашивания деталей автомобиля. Поэтому может составляться комбинированный прогноз, позволяющий учесть достоинства первого и второго вариантов прогнозирования.

При использовании диагностической информации в процессе эксплуатации автомобилей наиболее простым способом прогнозирования остаточного ресурса деталей двигателя является аналитическое прогнозирование по степенной модели.


2. Задание на курсовую работу.


В процессе эксплуатации автомобильных двигателей заменялись детали ЦПГ (кольца, гильзы цилиндров , поршни ) при превышении допустимого износа рабочих поверхностей. В процессе наблюдений было зафиксировано N = 66 первых замен деталей ЦПГ при наработках, приведенных в таблице 2. Предположим, что распределение ресурса деталей ЦПГ до первой замены подчиняется нормальному закону. Требуется найти параметры распределения (математическое ожидание и среднее квадратичное отклонение), проверить гипотезу о виде закона распределения, рассчитать плотность распределения, вероятность безотказной работы и средний ресурс детали.

По результатам расчётов построить гистограмму и кривые эмпирической и теоретической плотности распределения вероятностей, и вероятности безотказной работы детали.

Исходные данные помещены в таблице 1.

ТАБЛИЦА 1.

Исходные данные на курсовой проект.

Наименование параметра

Единица

измерения

Значение

Параметра

1

2

3

Марка автомобиля

-

КамАЗ 5410

Двигатель

-

6ч12х12д

Максимальная частота вращения коленчатого вала

мин-1

2600

Рабочий объём цилиндра

л

9,0

Максимальный крутящий момент, Ме

Н*м

700

Диаметр поршня, D

дм

1,20

Ход поршня, S

дм

1,20

Модуль упругости, Е

МПа 105

1,0

Зазор замка кольца в свободном состоянии, А

дм

0,188

Радиальная толщина кольца ,t

дм

0,050

Высота кольца ,b

дм

0,030

* Твёрдость по Бринеллю: кольцо,

гильза,

поршень

НВк

НВг

700 / 100

230

90

Коэффициент микрорезания


1,77

Передаточное число коробки передач при разгоне

для порожнего автомобиля

iг

iп

3,1

2,4

1

2

3

Коэффициент, учитывающий процент движения по типам дорог : в городе

в пригороде

подъездные пути


1


0,5

0,46

0,04

Коэффициент использования пробега

0,68

Коэффициент сопротивления движению:

- городские и пригородные дороги

- подъездные пути





0,02

0,04

* * Скорость движения автомобиля, Va

в городских условиях ,Va1

в пригороде , Va2

на подъездных путях, Va3

км / ч



25 (30)

35 (40)

5 (10)

Год начала выпуска двигателя, Т

-

1983

Измерительное давление, Рi

Па 105

2,35

Атмосферное давление, Р2

Па 105

1,01

Начальная площадь в замке кольца, F2-0

мкм2 104

9,50

Среднеквадратичное отклонение начальной площади в замке кольца, F2-0


мкм2


5175

Предельная площадь зазора в замке кольца, F2-п

мкм2 104

42,6

Показатель степени,


1,4

Среднеквадратичное отклонение погрешности диагностирования , F2-1



19215

Нагрузка на седельно-сцепное устройство

кгс

8100

Допустимая масса полуприцепа

кг

19100

Собственная масса

кг

6800

В том числе на переднюю ось

кг

3500

В том числе на тележку

кг

3500

Максимальная скорость автопоезда

км/ч

80 тАУ 100

Передаточное число главной передачи


7,22(6,53; 5,94)

Размер шин


260R508

Статический радиус ведущего колеса

м

0,488

Лобовая площадь

м2

6,74

Коэффициент обтекаемости

Н*с24

0,6

Рассматриваемая деталь


Компресси-онное кольцо

** В скобках данные приведены для порожнего автомобиля.


  1. Расчёт параметров распределения ресурсов детали автомобильных двигателей.


п.3.1. Расчёт параметров распределения ресурсов детали автомобильных двигателей по результатам их наблюдения в эксплуатации.


п.3.1.1. Параметры распределения ресурсов детали рассчитываются на основе обработки статистической информации об отказах, наблюдаемых в эксплуатации, и используются для разработки стратегии поддержания работоспособности, оценки долговечности и безотказности конструкции и потребности в запасных частях.

Выявим наибольшее lmax и наименьшееlmin значения наработки и определим ширину интервалов группирования по формуле:


l = (lmax -lmin ) / 1+ 3,2*lg N , тыс. км, где

N тАФ общее число наблюдений, N= 66


ТАБЛИЦА 2.

Значения ресурсов l( расставлены по возрастанию), тыс. км.

66,3

132,5

156,4

164,1

180,3

188,4

197,0

211,4

219,6

229,1

241,9

87,7

136,7

156,9

164,5

181,0

188,7

198,5

212,0

220,8

233,1

242,7

96,7

138,0

157,0

168,4

182,1

189,1

200,2

213,7

221,7

233,6

246,9

107,2

140,9

158,0

170,2

182,7

190,1

205,7

214,0

223,7

237,6

251,1

112,5

151,6

158,8

172,7

187,3

190,9

206,8

214,2

226,0

238,4

268,8

126,4

155,0

159,4

173,9

188,2

194,5

211,3

214,6

226,5

241,7

312,5

,2 (тыс. км)

l =36,08636тыс. км.


п.3.1.2. Подсчитаем частоты попадания случайной величины ресурса l в интервале группирования. Выберем начальное lн и конечное lн значения величины, которые берутся ближе к целочисленному lmaxиlmin .

lн = 66 ; l1 =66 +36 =102; l2 =102 +36 =138 ; l3 =138 +36 =174;

l4= 174 +36=210; l5 =210 +36 =246; l6= 246 +36 =282; l7 =282 +36 =318;

lн = 66 и l7 = lк = 318 (тыс. км)

lнl1l2 l3l4l5l6lк

66 102 138 174 210 246 282 318

Чертим прямую и разбиваем на интервалы равные от 66 до 318 тыс. км.


п.3.1.3. Определим какое количество ресурсов попадает в интервалы и определим середины этих интервалов. Для удобства пользования данные вычислений занесём в таблицу 3.


ТАБЛИЦА 3.

Определение частоты попадания ресурсов в заданные интервалы.

No интервала

Границы интервалов (тыс. км)

Середины интервалов (тыс. км)

Частота попадания в интервал , ni

1

66 - 102

84

3

2

102 - 138

120

6

3

138 - 174

156

15

4

174 - 210

192

17

5

210 - 246

228

21

6

246 - 282

264

3

7

282 - 318

300

1


п.3.1.4.Определение параметров и характеристик нормального закона. Плотность вероятности f(l)нормального закона имеет вид:

_ ____ _ _ _

f (l)= 1/ (exp[ - ( li - a ) 2 / 22 ], где

_ _

a и -- параметры нормального закона распределения;

exp (z) тАУ форма представления числа ев степени z : exp (z)= ez


а) вычислим математическое ожидание a по формуле:

_r __

a = 1/ N* li * ni , где

i=1

r тАУ количество интервалов;

N тАУ общее число наблюдений;

liтАУ середины интервалов;

iтАУ частота попадания в интервалы.

_

а = 1 / 66* ( 84*3 + 120*6 + 156*15 + 192*17+ 228*21 +264*3 + 300*1) =

= 1 / 66 *12456 = 188,72727 188,73 (тыс. км )


б) Рассчитаем среднеквадратичное отклонение по формуле:

_ ________________________

= 1 / (N - 1) *li - a)2* ni , (тыс. км)

_ _____________________

= 1 / (66 - 1) *li - a)2* ni ,= 46,2898 46,29 (тыс. км)


в) вычислим значения эмпирической плотности распределения вероятностей fэ(li) по интервалам наработки:

_

fэ(li) = ni / (N *l) ,


г) рассчитаем нормированные и центрированные отклонения середины интервалов:

__ _ _

yi = (li- a) / ,

д) определим значения теоретической плотностираспределения вероятностей fт(li ) по формуле: _ _

fт(li) = (1 / fо(yi) , где

___

fо(yi) = (1 / 2) * exp( -yi2 / 2)

Полученные значения расчетов в пунктах в, г, д сведем в таблицу 4.


ТАБЛИЦА 4.

Таблица вычислений эмпирической и теоретической плотности распределения вероятностей и нормированных и центрированных отклонений середины интервалов.


n i \ Параметры

yi

fэ(li)

fо(li)

fт(li)

n1

-2,262

0,0013

0,0333

0,0007

n2

-1,485

0,0025

0,1333

0,0029

n3

-0,707

0,0063

0,3278

0,0071

n4

0,071

0,0072

0,4

0,0086

n5

0,848

0,0088

0,2857

0,0062

n6

1,626

0,0013

0,1089

0,0023

n7

2,404

0,0004

0,0222

0,0005

е
) По результатам расчетов строим на рисунке 1 гистограмму: эмпирическую кривую, распределение плотностей вероятностей fэ(li), теоретическую кривую распределения fт(li) и выравнивающую кривую.

Рис.1. Гистограмма середины интервалов, кривая распределения плотностей вероятностей fэ(li), теоретическую кривую распределения fт(li) и выравнивающая(огибающая) кривая.


п.3.1.5. Проверка согласия между эмпирическим и теоретическим (нормальным) законом распределения по критерию Пирсона :

а.) Определим меру расхождения между эмпирическим и теоретическим распределениями:

r

ni - ni`)2 / ni` , где

i=1

i и i` -- соответствие эмпирической и теоретической частоты попадания случайной величины в i-ый интервал.

Для удобства вычислений критерий определим по формуле:

r _ _ _

2 = N * l*fэ(li) - fт(li) ]2 / fт(li) ,

i=1

2 =5,12


б.) Вычислим число степеней свободы m ( при этом интервалы, в которых частоты iменьше 5-ти объединим с соседними интервалами):

m = r1 - k - 1, где

r1 -- число интервалов полученное при объединении;

kтАУ количество параметров закона распределения.


Нормальный закон является двухпараметрическим и определяется математическим ожиданием и средним квадратичным отклонением , т.е. k=2.

m = 4-2-1 = 1

в.) По значениям и m определим вероятность согласия P() теоретического и эмпирического измерения P() =P(5,12) = 0,0821; Р( ) > 0,05, значит эмпирическое распределение согласуется с нормальным законом распределения.


п.3.1.6. Определение оценок показателей надёжности детали:

а) рассчитаем значение среднего ресурса R при нормальном законе распределения, который численно равен математическому ожиданию а, поэтому R= а = 188,73 (тыс. км)


б) рассчитаем вероятность безотказной работы детали по интервалам наработки по формуле:

_ _ r

P(li) = (N - ni / N) ,

i=1

P(l1) = (66-3)/66 = 0,95;тАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАжтАж.. P(l7) =(66-66)/66 = 0


в) построим кривую вероятности безотказной работы детали P(li) в зависимости от ее наработки lна рисунке 2.




Рис.2 График P(li) кривая вероятности безотказной работы детали в зависимости от наработки l.


п. 3.2. Расчёт параметров распределения ресурсов детали по корреляционным уравнениям долговечности.


Для сбора данных по эксплуатационной надежности агрегатов автомобиля требуется 5-6 лет, поэтому оценка долговечности новых моделей двигателей производится на основе аналогии, ускоренных испытаний и прогнозных моделей .

Одним из направлений прогнозирования является разработка полуэмпирических моделей, представляющих собой корреляционную зависимость линии регрессии между величинами, характеризующими уровень нагруженности, и показателем ресурса рассматриваемой детали.

Для деталей двигателя данный подход реализован в виде корреляционных уравнений долговечности:

К = А+В(R - С*n)-1, где

К- критерий нагруженности;

А, В, С -- коэффициенты;

R -- средний ресурс детали;

= Т-Т0=1980-1970=10 - прогнозируемый период (Т- год начала выпуска двигателя, Т0- 1970 год точка отсчета прогнозируемого периода).

Критерий нагруженности рассчитывается по формуле:

Кк = kмк*kт*Sк(R + 0.1D2*i*-1*r-1),

средний ресурс рассчитывается уравнением: Кк = - 25,2 + 81840 / (Rк - 2,75n), где

kмк -- удельный критерий физико-механических свойств кольца;

kт -- удельный критерий тепло напряженности;

R -- удельное давление на стенку цилиндра от сил упругости кольца МПа;

D -- диаметр цилиндра, дм;

i -- среднее значение индикаторного давления, МПа;

-- высота верхнего компрессионного кольца, дм;

r =0,5(D - t) -- радиус осевой линии кольца, дм;

t -- радиальная толщина кольца , дм;

Sк -- путь трения кольца, м/км;

 -- отношение радиуса кривошипа к длине шатуна;

S -- ход поршня, м;

-- плотность материала кольца, Н/м3 .


п.3.2.1. Расчет критерия нагруженности детали двигателя включает следующие этапы:

а) Находятся значения сопротивлений дороги Рij, воздуха Pwij, разгона Pij автомобиля при заданных вариантах дорожно-транспортных условиях эксплуатации:

Рij = (Ga + qн )i (H), где {1}

Ga -- сила тяжести снаряженного автомобиля, Н;

qн -- номинальная грузоподъемность, Н;

 -- коэффициент использования грузоподъемности, =1;

i -- коэффициент сопротивления движению .

Ga = 15125*9.8 = 148225 (Н),

qн = 8100*9.8 =79380 (Н),

(79380+148225)*0.04=9104,23175,21587,62964,54552,1

Pwij = (kF*V2aij)/13 (H), где {2}

k -- фактор обтекаемости автомобиля, Н*с22 ;

F тАУ лобовая площадь автомобиля, м2;

Vaij -- скорость движения автомобиля в груженом и порожнем состоянии по различным типам дорог , км/ч .

Pij = ki [( Me io ij)/rk](H), где {3}

ki - коэффициент, учитывающий инерционные нагрузки(междугородние перевозки - ki=0, город и подъездные пути ki = 0,2 , карьеры ki = 0,3);

Me - максимальный крутящий момент Me = 700, Н*м;

io - передаточное число главной передачи io = 7,22;

ij - передаточное число коробки передач в j-м весовом состоянии .


ТАБЛИЦА 5.

Значения рассчитанных сил сопротивлений дороги, воздуха и разгона .

Транспортные условия

Город

Пригород

Подъездные пути

Рассчитываемые параметры

Рj

PW1j

PY1j

P2j

Pw2j

P3j

PW3j

PY3j

Груженый автомобиль

4552,1

194,423

5778,958

4552,1

381,069

9104,2

7,777

5778,958

Порожний автомобиль

1587,6

279,969

4474,033

1587,6

497,723

3175,2

31,108

4474,033


б) Рассчитываются средние значения эффективного давления Peij для заданных условий эксплуатации исходя из уравнения мощностного баланса, с тем, чтобы учесть влияние дорожно-транспортных условий и конструктивных особенностей трансмиссии автомобиля на нагруженность деталей двигателя:

Peij =ij[(1.25rk10-2)/(Vhioikijт)][(1тАУki)(Pij+Pwij)+Pij] , где

rk - динамический радиус колеса, м; на дорогах с твёрдым покрытием rkrст ;

Vh - рабочий объем цилиндров двигателя, л;

io - передаточное число главной передачи;

ikij - средневзвешенное передаточное число коробки передач;

ттАУ к.п.д. трансмиссии автомобиля;

i, j тАУ коэффициенты, учитывающие распределение пробега автомобиля по типам дорог

i = 1 и использование пробегаj= 1;

Pij, PwijPij- соответственно сопротивления дороги, воздуха и разгона в i-м весовом состоянии на j-м дорожном покрытии, Н .

ikij= 0,6Vmax(jiVij)-1,где

Vmax - максимальная скорость автомобиля, км/ч;

Vij - средняя скорость автомобиля в i-м весовом состоянии при j-х дорожных условиях,

Vij=(1Vа1г+2Vа2г+3Vа3г)+(1-)(1Vа1п+2Vа2п+3Vа3п), где

- коэффициент использования пробега .

Vij=0.68*(0.5*25+0.46*35+0.04*5)+(1-0.68)*(0.5*30+0.46*40+0.03*10)=30,368, (км/ч),

ikij = 0.6*90/30.368 =1,778

0.5*0.68*((1.25*0.488*0.01)/(9*7.22*1.778*0.9))*((1-0.02)*(3175.2+31.108)+04474.033)=0,1519127

Значение средневзвешенного эффективного давления Ре определяется по формуле :

Ре = (1Ре1г+2Ре2г+3Ре3г)+(1-)(1Ре1п+2Ре2п+3Ре3п), где

 - коэффициент использования пробега;

i - коэффициент, учитывающий процент движения автомобиля по типам дорог;

Регi, Репi - среднее эффективное давление при движении автомобиля в груженом и

порожнем состоянии по различным типам дорог .

0.68*(0.5*0.2080473+0.46*0.09642883+0.04*0.293379)=0.1088789

(1-0.68)*(0.5*0.1257443+0.46*0.04076188+0.04*0.15191270)=0.02806372; Pe=0,1369426 , МПа

ТАБЛИЦА 6.

Таблица рассчитанных значений давления.

Транспортные условия

Город

Пригород

Подъездные пути

Среднее значение параметров

Рассчитываемые параметры

Pe1j

Pe2j

Pe3j

Pe

Pм

Pi

Гружёный автомобиль

0,2080473

0,09642883

0,293379

0,1088789

0,2067211

0,3156

Порожний автомобиль

0,1257443

0,04076188

0,1519127

0,02806372

0,2067211

0,2347848

0,1369426 0,2067211 0,3436637

Для определения Рм используется зависимость:

Pм = А+В*сm, где

А, В -- коэффициенты, устанавливаемые экспериментально;

сm = (2Sio 0,6Vmax)/(60 0.377rk)

cm -- средняя скорость поршня, м/с;

cm = (2*0.12*7.22*0.6*90)/(60*0.377*0.488) =8,476757 , м/c

Pм = 0.105+0.012*8.476757 =0,2067211 (МПа).

Определим среднее индикаторное давление .

Рi = Pe + Pм, (МПа)

Рi= 0,1369426+0.2067211= 0,3436637 МПа

п.3.2.2. Рассчитаем значение удельного давления, возникающего от сил упругости компрессионного кольца:

PR = (0.424*E*A)/[(3-)*D*(D*t-1-1)3], (МПа), где

Е - модуль упругости, МПА;

 - постоянная, зависящая от эпюры давления (=0,196);

А - зазор в замке кольца в свободном состоянии.

PR=(0.424*1.2*100000*0.170)/((3-0.196)*1.2*(1.2*(1/0.05)-1)*23*23)=0,2112775 Мпа ,


п.3.2.3. Определяется критерий физико-механических свойств материалов рассматриваемого сопряжения цилиндропоршневой группы :

а) гильза - компрессионное кольцо :

Кмк =(0,2t*НВкm*НВг)/(НВк+НВг), где

0,2t - коэффициент микрорезания;

НВк, НВг тАУ соответственно, твердость по Бринеллю кольца и гильзы, ед.;

m, - показатели степени, при расчете ресурса кольца принимаются =2 и m=1,5.

Кмк =(1,59*7001,5*2302)/(700+230) = 1675008

Удельное значение критерия найдем из соотношения :

kм = 1/ lgКм

kм = 1/log 1675008= 0,16066794


п.3.2.4. Оценивается критерий теплонапряженности детали:

Кт = D0.38* cm0.5 [ (632pi)/(HH*i)]0.88, где

HH - низшая теплотворная способность топлива, для дизельного топлива HH=42496кДж/кг Кт = 0,120.38*8,4767570.5*((632*0,3156)/(42496*0,45))0.88 = 0,023458596

Определим удельное значение критерия теплонапряженности:

kт = Кт / Ктmax, где

Ктmax - предельное значение критерия теплонапряженности для рассматриваемой конструкции двигателя:

сm = (2S*ne)/60

сm= (2*0.12*2600)/60 =10.4;

ре = [(0.314**Me)/Vh ] *10-2,

e= ((0.314*4*700)/9)*0.01 = 0,9768888, МПа

Ктmax = 0.120,38*10.40,5*((632*0.9768888)/(42496*0.45))0.88 = 0,0702317

kт = 0.023458596/ 0.0702317=0,3340172


п.3.2.5. Рассчитаем путь трения компрессионного кольца за один километр пути:

Sт = (100*S*io*ikij)/(*rk),

Sт= (100*0.12*7.22*1.778 )/(3.14*0.488) =100,5312 , м/с

На основании рассчитанных параметров определим критерий нагруженности :

Кк = kмк*kт*Sк(R+0.1D2*i*-1*r-1)

Кк=0.16067*0.3340*1005.312*(0.2112775+(0.1*1.2*1.2*0.34367*(1/0.03)*(1/(0.5*(1.2-0.05)))))=166,1719

Из корреляционного уравнения долговечности:

Кк = -25,2+81840/(Rк-2,75n) определим средний ресурс детали:

Rк = 81840 / (Кк + 25,2) + 2.75n

Rк= (81840/(166.1719+25.2) +13*2.75)=463,399, (тыс.км) .


п.3.2.6. Определим среднеквадратичное отклонение распределения ресурсов детали:

Вычислим коэффициент вариации по корреляционной зависимости

V= 16,507 R-0,807,

V = 16,507*463.399-0,807 = 0,1165


среднеквадратичное отклонение вычисляется из соотношения :

R =V R

R= 0.1165*463.399 =53,98598, (тыс.км)


Для построения кривой распределения плотности вероятности нормального закона рассчитаем:

____

f(l) = 1/(R 2)*exp.(-(li - Rk )2 /2R2)

ТАБЛИЦА 7.

Таблица рассчитанных значений для кривой распределения плотности вероятности

l(т.км)

84

120

156

192

228

264

300

336

372

408

444

480

516

552

588

624

f (li)

0,00

0,00

0,00

0,00

0.00

0.00

0.00008

0.00046

0.00176

0.00436

0.00693

0.00705

0.0046

0.00192

0.0016

0.00009


По результатам расчетов построим кривую распределения ресурсов детали по КУД на рис.4.


п.3.3. Расчет параметров распределения ресурсов детали автомобильного двигателя по комбинированному прогнозу.

Комбинированный прогноз рассматривается как задача принятия решения в условиях неопределенности с вероятной оценкой непротиворечивости результатов.

п.3.3.1. Комбинированный прогноз составляется с учетом параметров плотности распределения ресурсов, полученных в результате их расчета по КУД и обработки статистических данных распределения ресурсов детали автомобильных двигателей в эксплуатации. Для нормальных законов распределений с параметрами а и (обработка статистических данных) и R и R (определение по КУД) параметры распределения ресурсов по комбинированному прогнозу определяются следующими зависимостями.

f (t) = (2D)-0.5 exp(-((t-t)2 / (2D)),где

Математическое ожидание определяется по формуле:

t = 1*R+2*a,

t= 0.5772487*463.399+0.4227513*188.73 =347,2823, (тыс. км)

Среднеквадратичное отклонение вычисляется по формуле:

D1 = 2 ; D2 = R2

D= 12 D1 + 12D2

________________

= 12*R2+22*2, где

1, 2 - весовые коэффициенты, определяемые по формуле:

1=2/(R2+2) ;

2=R2 / (R2+2);

2= 53.985982 / (46.22+53.985982) =0,5772487;

1= 46.22 / (46.22 +53.985982) =0,4227513.

D1 = 46.22 =2134,44 ; D2 = 53.985982 =2914,486

D = 0.57724872 *2914.486 +0.42275132*2134.44=1352,618

______________________________

= 0.57724872 *53.985982 + 0.4227512* 46.22 = 36.772

Рассчитываем значения для теоретической кривой распределения плотности вероятности нормального закона с параметрами полученными по комбинированному прогнозу и по полученным данным построим кривую на рис 4.

ТАБЛИЦА 8.

Таблица рассчитанных значений для теоретической кривой распределения плотности вероятности.

t(т.км))

84

120

156

192

228

264

300

336

372

408

444

480

516

552

f(t)

0.00

0.00

0.00

0.00001

0.00056

0.00083

0.00475

0.01084

0.00865

0.00276

0.00034

0.00017

0.00

0.00


Рис . 4. Графики распределения плотности вероятности .


п.4. Определение доверительных границ изменения структурного параметра технического состояния цилиндропоршневой группы и наработки до первого ресурсного диагностирования.

Детали ЦПГ функционально сопряжены между собой, поэтому в качестве структурного параметра выбираются интегральные показатели. Рассматриваются три основных параметра: зазор в замке верхнего компрессионного кольца, зазор в сопряжениях кольцо-канавка поршня и зазор между гильзой и юбкой поршня.

Однако лимитирует надежность ЦПГ, как правило, износ верхнего компрессионного кольца по радиальной толщине. Глубина диагностирования определяется уровнем, при котором оценивается значение параметра технического состояния предопределяющего ремонт узла. Для деталей ЦПГ, с учетом изложенного, в качестве структурного параметра может быть выбрана площадь зазора в замке верхнего компрессионного кольца (F2-i).

В качестве модели, адекватно отражающей изменение структурного параметра одноименных деталей , используется степенная функция:

F2-iВн = F2-0+it, где

F2-0 - среднее значение начальной площади в замке компрессионного кольца, мкм2;

i - средняя скорость изменения F2-iВн мкм2/ тыс.км;

t- наработка, тыс.км;

 - показатель степени функции изменения параметра .

Для определения доверительных границ используется зависимость среднего квадратического отклонения структурного параметра F2-i от наработки:

F2-i2 = F2-i2+i2 t2Вместе с этим смотрят:


11-этажный жилой дом с мансардой


14-этажный 84-квартирный жилой дом


16-этажный жилой дом с монолитным каркасом в г. Краснодаре


180-квартирный жилой дом в г. Тихорецке


2-этажный 3-секционный 18-квартирный жилой дом в г. Мирном