Конструирование и расчет наружных ограждающих конструкций здания, систем отопления и вентиляции

1) Выбор и теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания

Конечной целью теплотехнического расчета является определение коэффициента теплопередачи отдельных элементов ограждающих конструкций здания. В курсовой работе в результате теплотехнического расчета определяются:

- оптимальное для заданного района строительства сопротивление теплопередаче наружной стены;

- необходимая толщина теплоизоляционного слоя наружной стены, ее фактическое сопротивление и коэффициент теплопередачи;

- возможность конденсации водяных паров на внутренних поверхностях стены и в толще наружной стены;

- оптимальное заполнение световых проемов, их фактическое сопротивление теплопередаче и воздухопроницанию, а также коэффициент теплопередачи;

- требуемые термические сопротивления пола, чердачного перекрытия, наружной стены и окон, а также их коэффициенты теплопередачи.

1.1Исходные данные и выбор климатических характеристик района строительства

Район строительства тАУ Псков

Число этажей - 2

Ориентация входа тАУвосток

Строительные размеры: а = 2,9 м б =2,9 м Н_ЭТ = 2,9м Н_Ш = 3,5 м

Расчетные климатические характеристики

Таблица 1

1.2Выбор расчетных условий и характеристик микроклимата в помещениях

Температура воздуха в помещениях t_Впринимается по ГОСТ 30494-96 в зависимости от значения средней температуры наиболее холодной пятидневки t_Н5и места расположения жилых комнат

Расчетные условия и характеристика микроклимата

Таблица 2

1.3Выбор теплотехнических показателей строительных материалов и характеристик ограждающих конструкций

Теплотехнические показатели строительных материалов выбираются в соответствии с прил.3 СНиП II-3-79* в зависимости от условий эксплуатации ограждающих конструкций

Теплотехнические показатели строительных материалов

Таблица 3

Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций принимаются по СНиП 2-3-79* табл. 2, 3, 4, 6

Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций

Таблица 4

1.4 Расчет оптимального сопротивления теплопередаче, толщины утеплителя и коэффициента теплопередачи ограждающих конструкций

Общее оптимальное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций R₀, м².⁰С/Вт, выбирается из условия R₀^пр ≥ R₀^эн_, R₀^тр, где R₀^эн и R₀^тр тАУ энергетически целесообразное и минимальное требуемое сопротивление теплопередаче, определяемое в соответствии с пунктом 2 СНиП II-3-79*

Требуемое сопротивление ограждающих конструкций

R₀^тр=n.(t_в-t_н5)/(α_в.Δt^н), м^{2. 0}С/Вт

t_в тАУ расчетная температура внутреннего воздуха в характерном помещении (табл. 2)

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху; принимаются по табл. 4

α_в тАУ коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения, принимается по табл.4

Δt^н тАУ нормативный температурный перепад между температурой воздуха в помещении и внутренней поверхности наружного ограждения, принимается по табл. 4

Для наружных стен: R₀^тр=1. [18-(-35)]/(8,7.4) =1,52

Для чердачных перекрытий: R₀^тр=0,9.[18-(-35)]/(8,7.3) =1,83

Для перекрытий над подвалом: R₀^тр=0,6.[18-(-35)]/(8,7.2) =1,82

Определяем из СНиП II-3-79*

R₀^эн = a.ГСОП + b, м² * ⁰С/Вт:

ГСОП = (t_в-t_оп). z_оп = [18-(-1,6)].212=4155,2

для наружных стен:

R0тр= 2,4+(3,0-2,4)∙(4155,2−4000)/2000 = 2,45(м2В°с)/Вт;

надподвальное и чердачное перекрытие:

R0тр=2,7+(3,4-2,7) ∙(4155,2−4000)/2000 =2,75 (м2В°C)/Вт;

для бесчердачных покрытий:

R0тр=3,2+(4-3,2)∙(4155,2−4000)/2000 =3,26(м2В°с)/Вт;

для окон

R0тр =0.4 + (0,5- 0,4)∙(4155,2−4000)/2000 = 0,41 (м2В°C)/Вт;

Таблица 5

R₀^эн > R₀^тр следовательно принимаем R₀^пр = R₀^эн

R₀^р= 1/α_в+δ₁/λ₁+R_ут+δ₂/λ₂+δ₃/λ₃+1/α_н = R₀^пр/r, м^2.

⁰С/Вт тАУ расчетное сопротивление теплоотдаче однородного наружного ограждения

r = 0,8тАУ коэффициент теплотехнической однородности для наружных стен

r = 0,95тАУ коэффициент теплотехнической однородности для покрытий

α_в тАУ коэффициент теплообмена на внутренней поверхности ограждения

α_н тАУ коэффициент теплообмена на наружной поверхности ограждения, принимается

δ_i и λ_i тАУ соответственно толщина, м, и коэффициент теплопроводности отдельных слоев

Термическое сопротивление теплопередаче слоя утеплителя

R_ут= (R₀^пр/r) - (1/α_в+δ₁/λ₁+δ₂/λ₂+δ₃/λ₃+1/α_н)

Для наружных стен:

R_ут= 2,45/0,8 тАУ (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/23)= 2,12

Для чердачных перекрытий:

R_ут= 3,26/0,95 тАУ (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/12)= 2,44

Для перекрытий над проездами:

R_ут= 2,75/0,95 тАУ (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/6)= 1,82

Расчетная толщина утеплителя δ_ут^р = R_ут.λ_ут, м

Для наружных стен: δ_ут^р = 2,12.0,13 = 0,276 → 0,3 = δ_ут^ок

Для чердачных перекрытий: δ_ут^р = 2,44.0,13 = 0,32 → 0,4 = δ_ут^ок

Для перекрытий над проездами: δ_ут^р = 1,82.0,13 = 0,24 → 0,3 = δ_ут^ок

Окончательное расчетное сопротивление теплопередаче

R₀^пр.ок = [(1/α_в+δ₁/λ₁+δ₂/λ₂+δ₃/λ₃+1/α_н)+δ_ут^ок/λ_ут].r = R₀^р.ок. r

Для наружных стен:

R₀^пр.ок = (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/23)+0,3/0,052))=6,72 м2В°С/Вт

Для чердачных перекрытий:

R₀^пр.ок = (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/12)+0,4/0,052) =8,68 м2В°С/Вт

Для перекрытий над проездами:

R₀^пр.ок = (1/8.7+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,79+0,05/0,87+1/6)+0,3/0,052))=6,84 м2В°С/Вт

Фактическое приведенное сопротивление теплопередачи равно:

= R₀^усл,ф ∙r= 6,72∙0,8=5,38 м²В°С/Вт

Коэффициент теплопередачи К = 1/ R0^пр.ок, Вт/(м².⁰С)

Для наружных стен: К = 1/ 5,38 = 0,186

Для чердачных перекрытий: К = 1/ 8,25 = 0,121

Для перекрытий над проездами: К = 1/ 6,498 =0,154

Выбор заполнения светопроема осуществляется из условия того, что расчетное требуемое сопротивление теплопередаче для окна равно R_о^тр= 0,41 м²⁰С/Вт.

По приложению 6 к СНиП II-3-79* "Строительная теплотехника"

Конструкцией окна, подходящей для данного типа здания, с равным требуемому(или ближайшим большим) сопротивлением теплопередаче является: Двойное остекление в раздельных переплетах, (в деревянных или ПВХ переплетах) R₀=0,44 м²В°С/Вт

Коэффициент теплопередачи выбранного окна: К=1/0,44=2,273Вт/м²В°С.

Для определения необходимого уплотнения окна найдем требуемое сопротивление воздухопроницанию:

где GH- нормативная воздухопроницаемость, для жилых и общественных зданий при пластиковых переплетах в соответствии с таблицей 12* СНиП II-3-79*

GH= 5 кг/ч*м2;

∆Р0 - разность давлений воздуха по обе стороны окна, при которой проводятся исследования воздухопроницания окон, ∆Р0 = 10 Па;

∆Р - разность давлений воздуха по обе стороны окна первого этажа:

где Н - высота здания; в нашем случае двухэтажного здания с высотой первого этажа 3,1 м, высота второго этажа 2,9м (высота вентиляционной шахты над перекрытием второго этажа 2,9м) H=2,9+2,9+2,9=8,7 м;

γн-γв удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/мЗ,

определяются в зависимости от наружной и внутренней температур по эмпирической формуле:

для внутреннего воздуха γв= 3463/(273 + tB) = 3463/(273 + 18) =11,9Н/м3;

для наружного воздуха γн= 3463/(273 + tн) = 3463/(273−35) =14,55Н/м3;

В данном случае принимаем Rфи=0,44 м2ч/кг и требуем от заказчика закупки окон, в которых по сертификату сопротивление воздухопроницанию не меньше требуемого значения.

1.5 Проверка отсутствия конденсации водяных паров на поверхности и в толще наружной стены

Конденсация водяных паров возможна, если в любом сечении ограждения, перпендикулярном направлению теплового потока, парциальное давление (упругость) водяного пара e_xi больше максимальной упругости водяного пара E_xi, соответствующей максимально возможному насыщению воздуха водяным паром

Температура внутренней поверхности глади наружной стены

t_xi= t_в- ∑R_xi^. (t_в-t_хм)/R₀^р.ок,0C

∑R_xi = R_В+ ∑(δ_i/λ_i) - сопротивление теплопередаче от воздуха помещения до рассматриваемого сечения X, м^{2. 0}C/Вт

τ_н=-35+((18-(-35))_*(1/23)_*0,8)/(5,38)=-34,6^оС

t₁=-35+((18-(-35))_*(1/23+0,02/0,93)_*0,8)/(5,38)=-34,5^оС

t₂=-35+((18-(-35))_*(1/23+0,02/0,93+0,25/0,76)_*0,8)/(5,38)=-31,9 ^оС

t₃=-35+((18-(-35))_*(1/23+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052)_*0,8)/(5,38)=13,6^оС

t₄=-35+((18-(-35))_*(1/23+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79)_*0,8)/(5,38)=16,6 ^оС

τ_в=18-((18-(-35))_*(1/8,7_*0,8)/(5,38)=17,1^оС

τ_уг=17,1-(0,18*0,042_*5,38)_*(18-(-35))=14,9 ^оС

Найдем давление насыщения, соответствующее данным температурам.

Далее определим парциальные давление водяных паров в наружном и внутреннем воздухе при t_н= -35 ^оС, t_в= 18 t_н=-6,1 ^оС (для самого холодного месяца тАУ января): e_н=61,4 х 0,90=55,3 Па

e_в=2065 х 0,55=1136 Па

e_{н(для января)}=383,6 х 0,90=345,2 Па

Для дальнейших расчетов принимаем e_н=55,3 Па

Найдем температуру точки росы во внутреннем воздухе при e_в=1136 Па:

t_р=20,1-(5,75-0,00206_*e_в)2=20,1-(5,75-0,00206_*1136)2=8,5 ^оС

В ходе проведенных расчетов было выяснено, что температура внутренней поверхности стены τ_в= 17,1 ^оС и температура внутреннего угла τ_уг= 14,9 ^оС больше температуры точки росы t_р=8,5 ^оС, следовательно можно быть уверенным, что выпадения влаги не произойдет.

Определим сопротивление паропроницанию наружной стены по формуле:

R_п= R_п.в.+Σ(δ_i/μ_i)+R_п.н.=0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79+0,052=

=6,6 м²_*ч_*Па/мг

Определим распределение парциального давления водяных паров в толще ограждения при температуре наружного воздуха t_н=t_янв=-6,1 ^оС.

e_в.пов.=1136-(0,0267/6,6)_*(1136-55,3)=1132Па

e₁=1136-((0,0267+0,02/0,93)/6,6)_*(1136-55,3)=1128 Па

e₂=1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76)/6,6)_*(1136-55,3)=1074 Па

e₃=1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052)/6,6)_*(1136-55,3)=129,2 Па

e₄=1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79)/6,6)_*(1136-55,3)=67 Па

e_н.пов =1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79+0,052)/6,6)_*(1136-55,3)=58,5 Па

Полученные данные по распределению температур и давлению сведем в таблицу 3 и на её основе построим график распределения температуры и парциального давления в толще ограждения.

Значения t_x, e_x, E_x

Таблица 6

В данной конструкции стены конденсат выпадает.(пересекаются графики Ех и ех)

Вывод: после анализа графика можно сделать заключение конденсат выпадает.

Конденсация водяных паров возможна, если в любом сечении ограждения, перпендикулярном направлению теплового потока, парциальное давление (упругость) водяного пара exi больше максимальной упругости водяного пара Exi, соответствующей максимально возможному насыщению воздуха водяным паром

Нужно предусмотреть дополнительную пароизоляцию.

Требуемое сопротивление паропроницаемости определим по формуле

R_п.и.=(R_п*(е_в-Е_кр)-R_кр*(е_в-е_н))/(Е_кртАУе_н),

где R_кр и Е_кр- сопротивление и давление насыщения в сечении.

Характеристики ограждающих конструкций

2) Определение тепловой мощности системы отопления

2.1 Теплозатраты на подогрев инфильтрующегося воздуха

Теплозатраты на подогрев воздуха, поступающего преимущественно через заполнения световых проемов, рассчитывают по формуле:

QИ = 0,278. c. (tВ-tН5). A0. G0. k, Вт

c = 1,005 кДж/(кг. 0C) тАУ массовая теплоемкость воздуха

k = 0,8 тАУ коэффициент, учитывающий дополнительный нагрев воздуха встречным тепловым потоком

A0 = 3,78 м2 тАУ площадь окна

G0 = 1/RИ. (∆pi /10)0,67, кг/м2. ч тАУ количество воздуха, поступающего в помещение в течении часа через 1м2 окна

∆pi = 9,81. (H тАУ hi). (ρН - ρВ) + 0,5. ρН. V2. (cе,н - cе,р). ki - Pе,i тАУ расчетная разность давлений

H = 8,7 м тАУ высота здания от уровня средней планировочной отметки земли до устья вентиляционной шахты

hi тАУ расчетная высота от уровня земли до верха окон, балконных дверей, дверей, ворот, проемов или до оси горизонтальных и середины вертикальных стыков стеновых панелей соответктвующего этажа (h1 = 1,5 м, h2 = 4,5 м)

ρН, ρВ тАУ плотность, соответственно, наружного воздуха и воздуха в помещении, кг/м3

V = 4,2 м/с тАУ скорость ветра, принимаемая по параметрам Б

cе,н = 0,8, cе,р = -0,6 тАУ аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания

ki = 0,65 тАУ коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты рассматриваемого этажа здания над уровнем земли

RИ = 0,37 тАУ сопротивление воздухопроницанию окна, м2. ч/кг

Pе,i = 9,8. Hi. (ρS - ρВ) тАУ расчетные потери давления в естественной вытяжной системе, принимаемые равными рассчетному естественному давлению, Па

ρS = 1,27 кг/м3 тАУ плотность воздуха при температуре 5 0C

Hi тАУ разность отметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки рассчитываемого этажа, м

Pе,1 = 5,12 Pе,2 = 3,23

Расчет теплозатрат на подогрев инфильтрационного воздуха

Определение тепловой мощности системы отопления

Тепловая мощность системы отопления Q_ОТравна сумме теплозатрат Q_ПОМвсех помещений здания:

Для жилых комнат: Q_Ж.К. = Q_ТП + Q_И(В) тАУ Q_Б

Для кухонь: Q_К = Q_ТП + Q_И - Q_Б

Для лестничных клеток: Q_Л.К. = Q_ТП + Q_И

Q_ТП - теплопотери через ограждающие конструкции помещения, Вт

Q_И - затраты теплоты на подогрев инфильтрующегося в помещение воздуха, Вт

Q_И(В) - большее значение из теплозатрат на подогрев воздуха, поступающего вследствии инфильтрации Q_И или необходимого для компенсации нормируемой естественной вытяжки из помещений квартиры Q_В, Вт

Q_Б - бытовые тепловыделения в помещение, Вт

Конструирование системы отопления начинают с размещения отопительных приборов, стояков, магистралей и узла управления. Система отопления водяная двухтрубная с верхним расположением подающей магистрали и тупиковым движением воды. Отопительные приборы радиаторы типа МС-140. Теплоснабжение от городской сети. Теплоноситель вода с параметрами Т1=133 оС Т2=70 оС, t1= 95 оС t2= 70оС. Перепад давления на вводе в здание 76 кПа.

2.2 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции

Теплопотери через ограждающие конструкции помещения, разность температур воздуха по обе стороны которых больше 3 ⁰C, находят по формуле:

Q_ТП = ΣК₀.(t_В тАУ t_Н).А.n.(1 + Σβ) = Q₀.(1 + Σβ)

К₀ тАУ коэффициент теплопередачи отдельной ограждающей конструкции, Вт/(м^{2. 0C)}

t_НтАУ расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года (t_Н5) при расчете теплопотерь через наружные ограждения или температура воздуха более холодного помещения при расчете теплопотерь через внутренние ограждения

t_В- принимается по табл.2

А тАУ площадь ограждения, м²

β тАУ коэффициент, учитывающий добавочные потери

n тАУ коэффициент, зависящий от положения ограждения по отношению к наружному воздуху

2.3 Размещение отопительных приборов, стояков и магистралей

Отопительные приборы устанавливаются открыто, преимущественно у наружных стен и, в первую очередь, под окнами на расстоянии не менее 60 мм от чистого пола и 25 мм от стены. Это правило может не соблюдаться при размещении приборов в вестибюлях и на лестничных клетках. Стояки располагаются открыто на расстоянии 15-20 мм от стены. Магистральные трубопроводы прокладываются открыто по стенам на расстоянии не менее 100мм. На чердаках при скатной кровли магистрали прокладывают, отступая от стен на 1500мм. Тепловой пункт располагается в подвале, по возможности в центре здания. Элеваторный узел располагают так, чтобы было минимальное число поворотов.

Расчет и подбор элеваторов.

Элеватор выбирается по диаметру горловины в зависимости от располагаемой разности давлений в подающем и обратном теплопроводе на вводе в здание.

Диаметр горловины элеватора dr мм, определяется по формуле:

где Gсо - расход воды, подаваемой в систему отопления элеватором определяется по формуле:

Gсо = 0,9 ΣQот/(t1- t2)=0,9*40481/(95-70) =1457,3кг/ч

Pсо - насосное давление передаваемое элеватором в систему отопления:

ΔPсо = ΔРтс/(1,4(1+u)2)=76/(1,4(1+1,52)2)=10,8кПа

ΣQот - тепловая мощность системы отопления всего здания Вт.

t1 - температура воды в подающей магистрали отопления.

t2 - температура воды в обратной магистрали.

ΔРтс - разность в теплопроводах на вводе.

u - коэффициент смещения в элеваторе.

u=(133-95)/(95-70)=1,52

По вычисленному значению dr принимаем ближайший стандартный элеватор:

№1 d_r = 15 мм

Определяем диаметр сопла.

d_c = d_г^ф / 1+u = 15/(1+1,52)=5,95мм

drф - диаметр горловины стандартного элеватора.

Гидравлический расчет трубопроводов

Ориентировочная потеря давления в СО

Определяем расчетное церкуляционное давление Рц, Па, для ГЦК

Рц = Рсо + БΔРе, где

ΔРе тАУ естественное давление от остывания воды в отопительных приборах

ΔРе =6,3*h(tг-tо)

h-высота расположения центра прибора первого этажа относительно оси эливатора

Б тАУ коэффициент =0,4

ΔРе= 362,25 Па

Рц= 10800+0,4*362,25=10945 Па

Гидравлический расчет стояка ГЦК

G = 0,9 *Qот/(tг-tо)

Рст=Ру * lст

Ру тАУ удельные потери давления в стояке

lст тАУ длина участка

Расчет поверхности и отопительных приборов

Требуемое число секций определяется по формуле:

Nр = Qоп /qоп

qоп = qн * (∆t /70)1+ n * (Gоп /360)p *β1

QОП тАУ тепловая нагрузка отопительного прибора, Вт

qОП тАУ расчетный тепловой поток одной секции, Вт/секц

∆t = (tвх + tвых)/2 тАУ tВ = (95+70)/2 тАУ 18 = 64,5 0C тАУ разность средней температуры воды в радиаторе и температуры воздуха в помещении

qн = 758 Вт/м2 тАУ номинальный тепловой поток одной секции

n = 0,32, p = 0,03 тАУ экспериментальные показатели, учитывающие влияние типа отопительного прибора, направление движения и количество проходящей воды

β1 = 1 тАУ коэффициент, учитывающий направление движения воды в приборе

Gоп = 0,86*Qоп/(tг тАУ tо) = Qоп * 0,0344

qоп= 758 * (64,5 /70)1+ 0,32 *(Qоп *0,0344/360)0,03 *1 = 515,43 * Qоп0,03