Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания

Министерство образования Российской Федерации

Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия

(СибАДИ)

Кафедра "Строительные конструкции"

Пояснительная записка к курсовому проекту:

Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания

Омск-2010


Содержание

1. Компоновка поперечника

2. Определение расчетных нагрузок и параметров

3. Определение усилий в стойках

4. Проектирование стоек

5. Расчет сборной железобетонной предварительно-напряженной двутавровой балки покрытия


1. Компоновка поперечника

Поперечная рама состоит из колонн, заделанных в фундамент и стропильной конструкции, свободно опирающейся на колонны.

Определяем размеры колонны

Высота надкрановой части:

, м

где Нкр - крановый габарит здания.

(0,15+hпб) тАУ высота подкрановой балки с рельсом, м

Высота подкрановой части колонн от верха фундамента:

,

где

Н1=Нг.р.+0,15,

где 0,15 тАУ глубина заложения верха фундамента,

,

,

тАУ (кратна модулю 0,6 м для стеновых панелей).

Определяем размеры поперечного сечения колонны

Привязка колонн к разбивочным осям

"0" - при шаге колонн 6 м и кранах с G ≤ 30 тс;

Размеры сечений

bк = 400 мм тАУ при шаге колонн 6 м;

hв = 400 мм тАУ при "0" привязке и кранах G < 20 тс;

с округлением в меньшую сторону с модулем 50 мм.

Глубина заделки колонны в стакан фундамента равна наибольшему из 1,5 bк или hн , и получаем отметку (-) (Нзад. + 0,15)=1,2+0,15=1,35.

Расстояние от оси кранового пути до внутренней грани подкрановой части колонны поверху: к< 250 мм при В = 6 м;

При ("привязка" + 750 + к)=0+750+250=1000мм < hн=1200мм , значит

(750+100)+(250+100)=1200мм


Конструирование стен

модуль 0,6 м; высота стеновых панелей и блоков остекления 1,2 м и 1,8 м; δпан=300 мм (принять).

2. Определение расчетных нагрузок и параметров

Постоянные нагрузки

В· от покрытия Fп

Fп = ,

где gк=1 кН/м2+1,5 кН/м2=2,5 кН/м2 тАУ расчетная нагрузка от веса 1 м2 кровли и плит покрытия;

В=6м тАУ шаг колонн, м;

L=12м тАУ пролет рамы, м;

Qp=40,2тс- ориентировочный вес стропильной конструкции, кН;

В· от собственной массы (бз эксцентриситета)


где γf = 1,1 тАУ коэффициент надежности по нагрузке;

γ = 25 кН/м3 тАУ объемный вес железобетона

В· от стен и остекления (бз эксцентриситета)

,

где В тАУ шаг колонн, м;

gст, gост тАУ расчетные нагрузки от веса 1 м2 стеновых панелей и оконных блоков, навешанных на надкрановую или подкрановую части колонны (табл. 5)

hст, hост тАУ высота панелей и остекления, м;

В· от массы подкрановой балки с рельсом (бз эксцентриситета)

Fпб = 41,2 кН

Временные нагрузки

В· от снегаСНиП 2.01.07-85 (5 раздел)

Fсн = ,

где Sg =1,8 кН/м2 снеговая нагрузка в зависимости от района строительства; μ = 1, Fсн прикладывается так же как и Fп.

В· от крана СНиП 2.01.07-85 (4 раздел)


вертикальная

Dmax=287 кН, Dmin=59,6 кН.

горизонтальная

Т=10,3 кН

В· ветровая СНиП 2.01.07-85 (6 раздел, п. 6.3)

Wmi =Wо*k,

где Wо тАУ 0,3 кН/м2

k - табл. 6(СНиП 2.01.07-85)

Фактическая ветровая эпюра приводится к эквивалентной по моменту в защемлении с ординатой

до5 м0,75
10 м1
20 м1,25
40 м1,5

Wm5=W0*k=0,3*0,75=0,225 кН/м2

Wm10=W0*k=0,3*0,71=0,3 кН/м2

Wm20=W0*k=0,3*1,25=0,375 кН/м2

Wm21.6=W0*k=0,3*1,27=0,381 кН/м2

Wm23.4=W0*k=0,3*1,29=0,387 кН/м2

на высоте Н:


;

Сосредоточенная сила в уровне верха колонны:

WН =

Wотс. =

где с = 0,8 тАУ с наветренной и с = 0,6 тАУ с заветренной сторон

γf = 1,4 тАУ коэффициент надежности по нагрузке;


Равномерно распределенная погонная нагрузка:

Расчетная схема (статически неопределимая)

Ригель считается абсолютно жестким.

Основная система метода перемещений (одно неизвестное).

3. Определение усилий в стойках

;

Постоянной тАУ нагрузка от собственного веса, стен и подкрановых балок тАУ приложена по оси колонны.

От покрытия Fп (симметричное воздействие)

y=0*HB;

Сила Fп приложена на расстоянии 150 мм от разбивочной оси, поэтому эксцентриситет приложения силы относительно оси надкрановой части колонны:

e = hн/2 тАУ hв/2=1,2/2-0,4/2=0,4м;

Rв← (+); →(-);

K1=2,152 ,K1=1,314 [3, тб.16.1]


при привязке "0", аВ= 50 мм тАУ при вк= 40 см от покрытия

МI=

МII=

NI = NII=Fп=110,1 кН

От стен, собственного веса, подкрановых балок

МI= МII=0

NI =

NII =

От постоянной нагрузки суммарная

МI=∑ МI=2.34+0=2,34кН*м

МII=∑ МII=-3,44+0=-3,44кН*м

NI=∑ NI=110,1+45,08=155,18 кН

NII=∑ NII=110,1+477,18=587,28 кН

Временная нагрузка

Снеговая Fсн тАУ изгибающие усилия от покрытия умножаются на коэффициент

Fсн / Fп =64,8/110,1=0,59

МI=2,34*0,59=1,38 кН*м

NI = NII=Fсн=64,8 кН

МII=-3,44*0,59=-2,03 кН*м


Крановая вертикальная Dmax; (y = 1*Hн ,)

ан = "привязка" + 750 тАУ hн/2=0+850-1200/2=250мм

ан = hн/2 - "привязка" - 750=1200/2-0-850=-250мм

K2=1,304 [3,тб.16.2]

- со своими знаками,

R11 тАУ реакция в дополнительной связи от перемещения

,

;

Стойка А

Стойка Б

NI = 0

NII =Dmax=287 кН

NI = 0

NII =Dmin=59,6 кН


Крановая горизонтальная ТА, ТБ

K3=0,775 [3, тб.16.3]

Стойка А

Стойка Б

NI = 0

NII =0

NI = 0

NII =0


Ветровая (слева)

K7=0,363 [3, тб.16.7]

;

;

;

;

;

Стойка А

Стойка Б

NI = 0

NII =0

NI = 0

NII =0


4. Проектирование стоек

Материал

Бетон В25

γв2 = 1,1 (табл. 15 [1])

Rв =14,5МПа*1,1=15,95МПа (табл. 13 [1] с учетом γв2)

Eв =27,0*103МПа (табл. 18 [1])

Арматура А-III(Ø10 ÷ 40)

Rs =Rsc =365МПа (табл. 2.2 [1])

Es =200*103МПа (табл. 29 [1])

- коэффициент приведения

;

;

где

ω=α тАУ 0,008

Rв=0,85-0,008*15,95=0,722 (п. 3.12 [1])

α=0,85 тАУ для тяжелого бетона

σSR=Rs=365МПа

σSc,U=400 МПа, т.к. γв2 >1,0


Надкрановая часть (армирование симметричное)

Исходные данные

Нв370см
40см

вк

40см
J213333

см4

lo2,5Нв=925см
i0,289hв=11,56см

Если λ=lo/I=925/11,56=80 >14, то учитываем выгиб колонны

Определение зависимости "Ncr тАУ As"

,

если

и φр = 1 (ф. 58)

где

Eв = МПа ·100 = Н/см2 ;

As и AтАЩs тАУ см2 ;

lo, ho, aтАЩ тАУ см ;

J тАУ см4 ; Ncr тАУ H ;

После преобразования формулы Ncr , получаем


;

;

;

Таблица 1

ПоказателиСочетание усилий
Мmax=23,06 кНмМmin=-49,13 кНм
N=220 кНN=155,18 кН
1.М , Нсм2306000-4913000
2.N , Н220000155180
3.

, см

10,4831,66
4.Мдл , Нсм234000234000
5.Nдл , Н155180155180
6.

0,5-0,01*925/40-

0,01*15,95=0,11

0,5-0,01*925/40-

0,01*15,95=0,11

7.

, (п. 3.6)

Принимаем δе0,260,79
8.

9.

10.

где β = 1 (т.36)

11.

12.

13.

29321,3(41,08+(Аs+AтАЩs))29321,3(25,85+(Аs+AтАЩs))

1) АSmin= АтАЩSminminвкho=0,002*40*34=2,72 см2

2) АSmin= АтАЩSmin =4,02 см2 ( 2 Ø16)

Принимаем по наибольшему n, Ø с ASmin = AтАЩSmin =4,02 см2 (2Ø16)

Конструктивный расчет по наиневыгоднейшему сочетанию (армирование симметричное)

Таблица 2

ПоказателиВычисления по сочетанию
М=-4913000Нсм;
Nсоотв= 155180Н.
1.

2.

Принимаем АS1 = AтАЩS1= АSMIN

4,02см2

3.

Ncr (табл. 1)

Astot = AS1+ AтАЩS1=4,02+4,02=8,04 см2

Ncr=29321,3,(25,85+

8,04)=993699 Н

4.

(ф. 19)

5.

,см

6.

7.

Т.к. АS2≤АS1 , то АS = AтАЩS= 4,02 см2 2О16

Проверка прочности по другому, сочетанию, армирование АS = AтАЩS=4,02см2 (табл. 2)


Таблица 3

ПоказателиВычисления

М=2306000 Н*см

N=220000 Н

1.

x = ξho (см)

2.

Ncr (табл. 1 и 2), Н

1440262

3.

4.

5.N·e (ф. 36 п. 3.20)

6.

7.Если п.5 ≤ п.6, то прочность обеспечена

5385600<11114956

Прочность обеспечена

Подкрановая часть

Исходные данные

Нн=1805см
hн=120см

вк=

40см
J=5760000

см4

lo=2707,5см (табл.32)
i=34,68см

λ=lo/i=2707,5/34,68=78 >14,

то учитываем выгиб колонны.

1)АSmin= АтАЩSminminвкho=0,002*40*114=9,12 см2

2) АSmin= АтАЩSmin 4,02 , см2 ( 2 Ø16)

Принимаем по наибольшему n, Ø с ASmin = AтАЩSmin =9,82 см2 (2Ø25)


Таблица 4

ПоказателиСочетание усилий
Мmax=594,2 кНмМmin=-596,08 кНм
N=587,28 кНN=652,08 кН
1.М , Нсм59420000-59608000
2.N , Н587280652080
3.

, см

4.Мдл , Нсм-344000-34000
5.Nдл , Н587280587280
6.

0,5-0,01*2707,5/120-

0,01*15,95=0,11

0,5-0,01*2707,5/120-

0,01*15,95=0,11

7.

, (п. 3.6)

Принимаем δе0,840,76
8.

9.

10.

б где β = 1 (т.36)

11.

12.

13.

50916,7(31,61+(Аs+AтАЩs))50916,7(45,36+(Аs+AтАЩs))

Конструктивный расчет подкрановой части (армирование несимметричное)


Таблица 5

ПоказателиВычисления по сочетанию

Mmax=59420000 Н*см , Nсоотв=587280 Н

1.

АтАЩS1= АSmin

9,82см2

2.

АS1= 2АSmin

10,33см2

3.

50916,7(31,61+(9,82+10,33))=2635448
4.

5.

6.

7.

Если АтАЩS2 ≤ АтАЩS1, то АтАЩS2 = АтАЩS1=9,82см

9.

10.

Авангардизм як явище архiтектури ХХ столiття


Автоматическая автозаправочная станция на 250 заправок в сутки


Амурський мiст


Анализ деятельности строительного предприятия "Луна-Ра-строй"


Анализ проектных решений 20-ти квартирного жилого дома