Проектирование неутепленного здания с несущими деревянными гнутоклееными рамами ступенчатого очертания

Данная курсовая работа представляет собой изучение проектирования неутепленного здания с несущими деревянными гнутоклееными рамами ступенчатого очертания.

Передо мной как автором стоят следующие задачи:

1. Выбрать конструктивную схему и общая компоновка здания

2. Также определить компоновка рамы

3. Рассчитать нагрузки на покрытие от собственного веса и снега

4.1. Расчет по предельному состоянию первой группы на прочность и по предельному состоянию второй группы на прогиб

5. Статический расчисть рамы

6. Определить расчетные сочетания усилий в сечениях рамы

7. Выполнить конструктивный расчет рамы, а также расчет рамы на прочность

8.Сконструировать и рассчитать узлы рамы

При этом необходимо выявить следующие знания и навыки:

- уметь на научной основе организовать свой труд, владеть компьютерными методами сбора, хранения и обработки (редактирования) информации, применяемые в сфере его профессиональной деятельности;

- быть способным в условиях развития науки и изменяющейся социальной практики к переоценке накопленного опыта, анализу своих возможностей, уметь приобретать новые знания, используя современные информационные образовательные технологии;

- понимать сущность и социальную значимость своей будущей профессии, основные проблемы дисциплин, определяющих конкретную область деятельности, видит их взаимосвязь в целостной системе знаний;

- быть способным к проектной деятельности в профессиональной сфере на основе системного подхода, уметь строить и использовать модели для описания и прогнозирования различных явлений, осуществлять их качественный и количественный анализ;

- быть способным поставить цель и сформулировать задачи, связанные с реализацией профессиональных функций, уметь использовать для их решения методы изученной теории;

- быть готовым к кооперации с коллегами и работе в коллективе, знаком с методами управления, умеет организовать работу исполнителей, находить и принимать управленческие решения в условиях различных мнений.

1. Выбор конструктивной схемы и общая компоновка здания

В качестве основной несущей конструкции проектируемого здания принимаем трехшарнирные гнуто-клееные рамы ступенчатого очертания.

Покрытие здания двускатное с наружным водоотводом. Кровлю назначаем из волнистых асбестоцементных листов профиля 54/200-7,5 ГОСТ 30340-95. Листы асбестоцементные волнистые.

Назначаем уклон ската покрытия i = 25 %, при нормативном требовании к уклону кровли из волнистых асбестоцементных листов не менее 20 % СНиП 11-26-76. Кровли.

Деревянные прогоны принимаем из брусьев цельного сечения. Исходя из длины листов 54/200-7,5 и требований СНиП II-26-76, табл. 4 - расстояние между осями прогонов по скату назначаем равным 1,5 м.

Прогоны проектируем однопролетными, свободно опертыми на поперечные рамы. Длина опирания прогона на раму не должна быть менее 60 мм.

Пространственную неизменяемость и жесткость несущих конструкций здания, устойчивость рам из их плоскости, а также восприятие и передачу на фундамент нагрузки от ветрового напора на торцевые стены здания, обеспечиваем постановкой системы связей. Система связей включает: поперечные скатные связи в плоскости верхних граней несущих конструкций покрытия; прогоны покрытия; продольные вертикальные связи по карнизным узлам рам; вертикальные связи по стойкам фахверка продольных стен здания. Скатные связи располагаем по торцевым секциям здания и в промежуточной секции. В тех же секциях располагаем вертикальные связи по стойкам. Вертикальными связями по карнизным узлам рамы соединяем попарно.

В качестве продольных вертикальных связей по карнизным узлам рам применяем балки с волнистой стенкой. Другие связевые элементы выполняем из деревянных брусьев.

Для изготовления несущих конструкций здания, связей и деталей узлов применим древесину сосны 2 и 3 сорта по ГОСТ 24454-80Е.

2. Компоновка рамы

Конструируемые деревянные трехшарнирные гнутоклееные рамы имеют ступенчатое изменение высоты и постоянную ширину поперечного сечения по длине рамы. Уменьшенную высоту сечения назначаем на расстоянии в плане приблизительно равном четверти пролета от опоры рамы. Уклон наружной кромки прямолинейной части ригеля проектируем равным уклону кровли tga = 0,25 (a = 14В°).

Рама состоит из двух полурам заводского изготовления, соединяемых в коньке монтажным стыком с помощью деревянных накладок и стальных болтов.

Полурамы изготавливают путем гнутья и склеивания заготовок в виде многослойного пакета досок.

По СНиП II-3-79* тАЬНормы проектирования. Строительная теплотехникатАЭ устанавливаем, что г.Курган находится в сухой зоне влажности. Тогда температурно-влажностные условия эксплуатации деревянных конструкций внутри неотапливаемого помещения тАУ А1.

Древесина перед склеиванием конструкции, предназначенной для условий эксплуатации А1, должна иметь влажность 8..12%. В соответствии с п.2.6. СНиП II-25-80 для склеивания древесины назначаем синтетический фенольно-резорциновый клей марки ФРФ-50 ( ТУ 6-05-281-17-77).

Склеивание досок по длине производим зубчатым клеевым соединением с вертикальными зубчатыми шипами ГОСТ 19414-79.

Доски в пакете склеиваем по пласти. Перед склеиванием доски каждого слоя фрезеруем с двух пластей по 1-й группе припусков. По условию гнутья в многослойных криволинейных конструкциях отношение радиуса кривизны к толщине доски (r/d) > 150. Для обеспечения возможно меньшего радиуса кривизны криволинейного карнизного узла рамы толщину доски (слоя), получаемую после фрезеровки пластей, принимаем d = 16 мм.

Учитывая минимальный припуск на фрезерование и исходя из сортамента пиломатериалов (ГОСТ 24454-80Е), для получения досок толщиной после фрезеровки 16 мм используем доски-заготовки толщиной 22 мм.

Ширину сечения полурамы проектируем равной ширине одной доски (исключается технологически сложное склеивание досок по ширине). При назначении проектной ширины сечения исходим из сортамента пиломатериалов (ГОСТ 24454-80Е) и учитываем припуск на фрезерование боковых поверхностей конструкции после склеивания. Величина припуска составляет при длине конструкции до 12 м тАУ15 мм, свыше 12 м тАУ 20 мм.

Длина полурамы не превышает 12 м. Припуск на фрезерование ее боковых поверхностей - 15 мм. Проектную ширину сечения полурамы принимаем b = 135 мм. Ширина исходной доски-заготовки равна 150 мм.

Высота сечения полурамы изменяется ступенчато.

Большую высоту сечения полурамы h1 можно принять: при шаге рам 3м

h1 = 1/20 тАв l; где l тАУ пролет рамы; h1 = 1/20 тАв 15000 = 750мм

Меньшую высоту сечения полурамы h2 следует принимать в пределах (0,5тАж0,6) тАв h1: h2 = 0,5 тАв 750 = 375мм;

Высота сечений h1, h2 должна быть кратна номинальной (после фрезерования) толщине доски d.

Назначаем: h1 = 752; n = 752/16 = 47 тАУ из 47 досок толщиной d = 16 мм.

h2 = 384; n = 384/16 = 24 тАУ из 24 досок толщиной d = 16 мм.

Принимаем радиус кривизны карнизного узла по внутренней кромке поперечного сечения полурамы r_в = 2500 мм.

Отношение r_в/d = 2500/16 = 156 > 150.

Радиус кривизны по наружной кромке сечения

r_н = r_в + h1 = 2500 + 752 = 3252 мм, то же по центральной оси сечения

r = r_в + 0,5h1 = 2500 + 0,5 тАв 752 = 2876 мм.

При компоновке поперечного сечения гнутоклееных элементов будем использовать пиломатериалы двух сортов. В крайних зонах на участках длиной равной 0,15 высоты сечения применим более высокопрочные пиломатериалы (2-го сорта), а в средней зоне на 0,7 высоты сечения - менее прочные (3-го сорта).

Для выполнения статического расчета рамы необходимо задаться ее расчетной осью. Все размеры рамы следует привязать к расчетной оси.

e = (h2/2) тАУ (h2 -50)/2 = (384/2) тАУ (384-50)/2 = 25 мм

За расчетную ось рамы принимаем параллельную наружной кромке линию, проходящую через центр тяжести конькового сечения рамы. Расстояние от наружной кромки до расчетной оси: h_р = 384/2 + 25 = 217 мм. Из-за несовпадения расчетной оси рамы с ее центральной осью определяемая статическим расчетом в отдельных сечениях продольная сила N действует с эксцентриситетом относительно оси поперечного сечения, что учитывается в дальнейшем при выполнении конструктивного расчета.

Длину по расчетной оси участка полурамы с высотой сечения h₂ = 384 мм принимаем равной 3000 мм.

Расчетную ось разобьем точками на участки и определим ее геометрические параметры:

- расчетный пролет рамы считаем равным пролету здания, определенному заданием, l = 15000 мм;

- высота рамы по расчетной оси в коньке:

f = Н_к + i(l/2) = 3200 + 0,25(15000/2) = 5075 мм,

Н_к = 3,2м (высота в карнизном узле)

- радиус кривизны расчетной оси в гнутой части полурамы:

r_р = r_н тАУ h_р = 3252 тАУ 217 = 3035 мм;

- величина углов: a = 14В°; y = 90В°+ a = 90В°+ 14В° = 104В°;

j = 180В° тАУ y = 180В° тАУ 104В° = 76В°;

- длина прямолинейной стойки полурамы:

l_ст = l₀₁ = H_к тАУ r_р /tg(y/2) = 3200 тАУ 3035/tg(104В°/2) = 810 мм;

- длина дуги гнутой части полурамы:

l_гн = l₁₃ = p тАв r_р тАв j /180В° = p тАв 3035 тАв 76В°/180В° = 4024 мм;

- длина прямолинейного ригеля полурамы:

l_риг = l₃₈ = (l/2 тАУ r_р тАв (1 тАУ cosj))/cosa =

= (15000/2 тАУ 3035 тАв (1 тАУ cos76В°))/cos14В° = 5354 мм;

- полная длина расчетной оси полурамы:

l_пр = l₀₈ = l_ст + l_гн + l_риг = 810 + 4024 + 5354 = 10188 мм

Координаты x_n, y_n точек расчетной оси (n тАУ номер точки):

x₀ = 0; y₀ = 0;

x₁ = 0; y₁ = l₀₁ = 810 мм;

x₂ = r_р тАв (1 тАУ Cos(j /2)) = 3035 тАв (1 тАУ Cos(76В°/2)) = 637 мм;

y₂ = l₀₁ + r_p тАв Sin(j /2) = 810 + 3035 тАв Sin (76В°/2) = 3181 мм;

x₃ = r_p тАв (1 тАУ Cosj) = 3035 тАв (1 тАУ Cos76В°) = 2306 мм;

y₃ = l₀₁ + r_p тАв Sinj = 810 + 3035 тАв Sin76В° = 3754 мм;

для точек 4тАж8 найдем шаг: Dx =(0,5тАвl тАУ x₃)/5 = (0,5тАв15000 тАУ 2306)/5 =1039 мм,

тогда координаты точек 4тАж10 вычислим по формулам:

x_n = x_n-1 + Dx; y_n = H_к + i тАв x_n;

x₄ = 2306 + 1039 = 3345 мм; y₄ = 3200 + 0,25 тАв 3345 = 4036 мм;

x₅ = 3345 + 1039 = 4384 мм; y₅ = 3200 + 0,25 тАв 4384 = 4296 мм;

x₆ = 4384 + 1039 = 5423 мм; y₆ = 3200 + 0,25 тАв 5423 = 4556 мм;

x₇ = 5423 + 1039 = 6462 мм; y₇ = 3200 + 0,25 тАв 6462 = 4816 мм;

x₈ = 6462 + 1039 = 7500 мм; y₈ = 3200 + 0,25 тАв 7500 = 5075 мм;

Результаты вычислений сведены в табл. 1

Координаты точек расчетной оси

Таблица 1

№ сечения	0	1	2	3	4	5	6	7	8
xn, мм	0	0	637	2306	3345	4384	5423	6462	7500
yn, мм	0	810	3181	3754	4036	4296	4556	4816	5075

3. Сбор нагрузок на покрытие от собственного веса и снега

Нагрузку от собственного веса волнистых асбестоцементных листов 54/200 тАУ 7,5 на 1м² плана здания с учетом нахлестки принимаем g_а.л. = 220 Па.

Для определения нагрузки от собственного веса деревянных прогонов на 1м² плана здания g_пр предварительно принимаем сечение прогонов b x h = 150 x 250 мм, шаг прогонов а_пр = 1,5 м, плотность древесины r_д = 500 кг/м³.

Тогда

g_пр = r_д тАв b тАв h тАв 10/(а_пр×Cos a) = 500 тАв 0,15 тАв 0,25тАв 10/(1,5 тАв Cos 14В°) = 129Па.

Нормативное значение снеговой нагрузки S для находящегося в IV снеговом районе г.Курган, п. 5.1 [4]:

S = S₀ тАв m = 1,5 тАв 1 = 1,5 кПа

Нормативная нагрузка от собственного веса рамы:

g_рам = = (220 + 129 + 1,5)/ [1000/(7 тАв 15) - 1] = 219 Па,

где k_с.в. = 7 коэффициент собственного веса.

Расчетные значения нагрузок получены умножением нормативных значений на соответствующие коэффициенты надежности по нагрузке g_f, в соответствии с [4] и приведены в таблице 2.

Нормативные и расчетные нагрузки на 1 м² плана здания

Таблица 2

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, Па	Коэффициент надежности по нагрузке gf	Расчетная нагрузка при gf > 1, Па
Постоянная: Волнистые асбестоцементные листы 54/200 - 7,5 с учетом нахлестки	220	1,2	264
Деревянные кровельные прогоны b x h =150 x 250	129	1,1	142
Собственный вес рамы	219	1,1	241
Итого:	588		647
Кратковременная: Снег	1500	1,6	2400

4. Расчет прогона

Прогон работает как однопролетная балка в условиях косого изгиба. Поперечное сечение прогона предварительно принято b x h = 150 x 250 мм. Геометрические характеристики сечения относительно главных осей

x, y (рис.3): W_x = 1562 см³; W_y= 938 см³;

J_x = 19531 см⁴ ; J_y= 7031 см⁴;

Рис.3 Поперечное сечение прогона, работающего в условиях косого изгиба

4.1. Расчет по предельному состоянию первой группы на прочность

Вертикальная расчетная нагрузка на 1 погонный метр прогона (см. табл. 2):

q = (142 + 264 + 2400) тАв 1,5 тАв Cos 14В° = 4083 Н/м

Составляющие вертикальной нагрузки, действующие перпендикулярно q₁ и параллельно q₂ скату кровли (см.рис. 3)

q₁ = q тАв Cos a = 4083 тАв Cos 14В° = 3962 Н/м

q₂ = q тАв Sin a = 4083 тАв Sin 14В° = 988 Н/м

Расчетный пролет прогона l = 3,0 тАУ 0,135 = 2,865 м (3,0 м тАУ шаг рам; 0,135 м тАУ ширина сечения рам). Сорт древесины прогона тАУ второй.

Расчетные значения нагрузок следует умножать на коэффициент надежности по уровню ответственности g_n. Заданный уровень ответственности здания тАУ второй. В соответствии со СНиП 2.01.07.-85*. Нагрузки и воздействия g_n = 0,95

Составляющие расчетного изгибающего момента для главных осей сечения с учетом g_n:

M_x = g_n тАв q₁ тАв l²/8 = 0,95 тАв 3962 тАв 2,865²/8 = 3861 Нм

M_y = g_n тАв q₂ тАв l²/8 = 0,95 тАв 988 тАв 2,865²/8 = 963 Нм

Проверку на прочность в соответствии с п. 4.12 [СНиП II-25-80. Нормы проектирования. Деревянные конструкции.] выполняем по формуле:

M_x / W_x + M_y / W_y £ R_u

Имеем:

[3861/(1562 тАв 10^-6)] тАв 10^-6 + [963/(938 тАв 10^-6) тАв 10^-6 = 3,5 МПа < R_u = 15 МПа

где R_u = 15 МПа тАУ по табл. 3 [СНиП II-25-80. Нормы проектирования. Деревянные конструкции.] для древесины прогона 2 сорта.

Прочность прогона обеспечена.

4.2. Расчет по предельному состоянию второй группы на прогиб

Вертикальный предельный прогиб f_u прогонов покрытия ограничивается, исходя из конструктивных требований, т.к. значительный прогиб прогонов может привести к повреждению (растрескиванию) асбестоцементных волнистых листов кровли [СНиП 2.01.07.-85*. Нагрузки и воздействия.]. В соответствии с табл. 19 [СНиП 2.01.07.-85*. Нагрузки и воздействия.] величина вертикального предельного прогиба прогона f_u = l / 150

(l тАУ пролет прогона).

Прогиб прогона f определяем от сочетания нагрузок: постоянной и снеговой с полным нормативным значением ([СНиП 2.01.07.-85*. Нагрузки и воздействия.] разд 10, прил.6.)

Вертикальная расчетная нагрузка на 1 погонный метр прогона равна нормативной, умноженной на g_f = 1;

Имеем (см. табл.2):

q = (129 тАв 1 + 220 тАв 1 + 1500 тАв 1) тАв 1,5 тАв Cos 14В° = 2690 Н/м

Находим составляющие q₁ и q₂ вертикальной нагрузки (см. рис.з)

q₁ = q тАв Cos a = 2690 тАв Cos 14В° = 2609 Н/м

q₂ = q тАв Sin a = 2690 тАв Sin 14В° = 651 Н/м

Наибольший прогиб определяем в соответствии с п. 4.33 [СНиП II-25-80. Нормы проектирования. Деревянные конструкции.]

Значение вертикального прогиба равно геометрической сумме погибов f₁ и f₂ от нагрузок q₁ и q₂: f =

Найдем составляющие прогиба без учета деформаций сдвига:

f₀₁=(5/384)тАвg_nтАвq₁тАвl⁴/(EтАвJ_x)=(5/384)тАв0,95тАв2609тАв2,865⁴тАв10³/(1тАв10¹⁰тАв19531тАв10^-8)=1,1мм;

f₀₂ = (5/384)тАвg_nтАвq₂тАвl⁴ /(EтАвтАвJ_y)=(5/384)тАв0,95тАв633тАв2,865⁴10³/(1тАв10¹⁰тАв4219тАв10^-8)= 1,24мм;

где Е = 1×10¹⁰ Па тАУ модуль упругости древесины вдоль волокон.

В формуле 50 СНиП II-25-80 имеем: k = 1 тАУ для прогона постоянного сечения.

с = 15,4 + 3,8 тАв b = 15,4 + 3,8 тАв 1 = 19,2 (b = 1 тАУ для постоянного сечения). Составляющие прогиба с учетом деформаций сдвига:

f₁ = (f₀₁ /k) тАв [1 + c тАв (h / l)²] = (1,1/1) тАв [1 + 19,2 тАв (0,25/2,865)²] = 1,7 мм;

f₂ = (f₀₂ /k) тАв [1 + c тАв (b / l)²] = (1,24/1) тАв [1 + 19,2 тАв 0,15/2,865)²] = 1,6 мм,

Полный вертикальный прогиб:

f === 2,3 мм = l / 1245 < f_u = l / 150

Фактический прогиб прогона не превышает предельный. По результатам проверки окончательно принимаем прогон с размерами поперечного сечения b x h = 150 x 250 мм.

4.3. Расчет узла опирания прогона на раму

Скатная составляющая (q₂) нагрузки в месте опирания прогона на раму воспринимается бобышкой, прибитой к раме гвоздями (рис.4).

Рис.4. Узел опирания прогонов на раму (вид сверху)

1-рама; 2-прогоны; 3-бобышка b_б х h_б = 125 х 75, l = 320;

4-брусок 50 х 50, l = 525; 5-гвозди 5 х 150.

Расчетное усилие, передаваемое на бобышку от двух прогонов:

N = 2 тАв (g_nтАв q₂ тАв l_пр)/2 =2 тАв (0,95 тАв 988 тАв 3)/2 = 2816 Н

где l_пр = 3,0 м тАУ длина прогона, равная шагу рам.

Число гвоздей крепления бобышки к раме определим в соответствии с указаниями п. 5.13[СНиП II-25-80. Нормы проектирования. Деревянные конструкции.]. Предварительно принимаем: бобышку высотой h_б = 75 мм, гвозди диаметром d_гв = 5 мм, длиной l_гв = 150 мм. Соединение бобышки с рамой является несимметричным односрезным.

Расчетная длина защемления конца гвоздя в раме:

а_гв = l_гв тАУ h_б тАУ 2 тАУ 1,5тАвd_гв = 150 тАУ 75 тАУ 2 тАУ 1,5тАв5 = 65,5мм > 4тАвd_гв = 4тАв5=20 мм

Расчетная несущая способность гвоздя на один шов сплачивания принимается наименьшей из значений, найденных по формулам

([СНиП II-25-80.Нормы проектирования.Деревянные конструкции.],табл. 17):

Т_u = 2,5 тАв d_гв² + 0,01 тАв а² (кН), но не более 4 тАв d_гв² (кН)

Т_с = 0,35 тАв c тАв d_гв (кН)

Т_а = 0,8 тАв а тАв d_гв (кН)

где а и с тАУ соответственно меньшая и большая длина защемления гвоздя в соединяемых элементах.

Имеем: а = а_гв = 65,5 мм и с = h_б = 75 мм, т.к. h_б = 75 мм > а_гв = 65,5 мм;

Тогда:

Т_u = 2,5 тАв 0,5² + 0,01 тАв 6,55² = 1,054 кН > 4 тАв 0,5² = 1 кН, T_u = 1 кН

Т_с = 0,35 тАв 7,5 тАв 0,5 = 1,312 кН

Т_а = 0,8 тАв 6,55 тАв 0,5 = 2,62 кН

Наименьшая расчетная несущая способность Т = 1 кН.

Необходимое число гвоздей крепления бобышки:

n_гв = N/Т = 2816/1000 = 2,82;

Принимаем 4 гвоздя, при расстановке гвоздей принимаем расстояния:

S₁ между осями гвоздей вдоль волокон древесины и от гвоздя до торца элемента: не менее 15 тАв d_гв = 15 тАв 5 = 75 мм;

S₂ между осями гвоздей поперек волокон древесины и S₃ от крайнего ряда гвоздей до продольной кромки элемента: не менее 4 тАв d_гв = 4 тАв 5 = 20 мм;

Крепление прогонов к раме выполняем гвоздями через брусок

b x h = 50 x 50 мм (см. рис. 4).

Схема расстановки гвоздей показана на рис.4.

5. Статический расчет рамы

5.1. Усилия в раме от постоянной и снеговой нагрузок

Расчетная схема рамы показана на рис. 5

Постоянная расчетная нагрузка от собственного веса несущих и ограждающих конструкций здания на 1 погонный метр рамы при шаге рам 3 м (см. таблицу 2):

q = (264 + 142 + 241) тАв 3 = 1941 Н/м

Снеговая расчетная нагрузка на 1 погонный метр рамы (см. таблицу 2):

p = 2400 тАв 3 = 7200 Н/м

В расчете используем нагрузки, умноженные на коэффициент надежности по уровню ответственности здания g_n = 0,95:

g_nтАв q = 0,95 тАв 1941 = 1843 Н/м

g_nтАв p = 0,95 тАв 7200 = 6840 Н/м

Нагрузки, действующие на раму, имеют одинаковый характер. Для определения внутренних усилий в раме достаточно произвести расчет рамы только на единичную нагрузку =1 кН/м, расположенную на половине пролета, а затем пропорционально вычислить значения усилий для постоянной и снеговой нагрузок в табличной форме.

Определение изгибающих моментов в сечениях 1тАж8 рамы при загружении левой половины пролета единичной нагрузкой =1 кН/м (см.рис.5). Вертикальные опорные реакции:

R_A=(3/8) l = (3/8) тАв 1 тАв 15 = 5,625 кН

R_B=(1/8) l = (1/8) тАв 1 тАв 15 = 1,875 кН

Распор H_A=H_B= l ² / (16f) = 1тАв 15² / (16 тАв 5,075) = 2,771 кН

Изгибающие моменты подсчитаем по формуле:

M_ωn = R_A x_n тАУ x_n²/2 тАУ H_A y_n

где n тАУ номер сечения; x_n и y_n тАУ координаты сечений (точек) расчетной оси рамы (см. табл. 1).

M_ω1 = 5,625 тАв 0 тАУ 1 тАв 0² / 2 тАУ 2,771 тАв 0,810 = - 2,245

M_ω2 = 5,625 тАв 0,637 тАУ 1 тАв 0,637² / 2 тАУ 2,771 тАв 3,181 = - 5,434

M_ω3 = 5,625 тАв 2,306 тАУ 1 тАв 2,306² / 2 тАУ 2,771 тАв 3,754 = - 0,089

M_ω4 = 5,625 тАв 3,345 тАУ 1 тАв 3,345² / 2 тАУ 2,771 тАв 4,036 = 2,037

M_ω5 = 5,625 тАв 4,384 тАУ 1 тАв 4,384² / 2 тАУ 2,771 тАв 4,296 = 3,146

M_ω6 = 5,625 тАв 5,423 тАУ 1 тАв 5,423² / 2 тАУ 2,771 тАв 4,556 = 3,175

M_ω7 = 5,625 тАв 6,462 тАУ 1 тАв 6,462² / 2 тАУ 2,771 тАв 4,816 = 2,124

M_ω8 = 5,625 тАв 7,5 тАУ 1 тАв 7,5² / 2 тАУ 2,771 тАв 5,075 = 0

Определение изгибающих моментов в сечениях 1тАж8 левой полурамы при загружении правой половины пролета единичной равномерно распределенной нагрузкой =1 кН/м. Вертикальная опорная реакция

R_A =(1/8) l = (1/8) тАв 1 тАв 15 = 1,875 кН

Распор H_A = l ² / (16f) = 2,771 кН (см. выше).

Изгибающие моменты подсчитаем по формуле

M_ωn = R_A x_n тАУ H_A y_n

M_ω1 = 1,875 тАв 0 тАУ 2,771 тАв 0,810 = - 2,245

M _ω2 = 1,875 тАв 0,637 тАУ 2,771 тАв 3,181 = - 7,620

M _ω3 = 1,875 тАв 2,306 тАУ 2,771 тАв 3,754 = - 6,079

M _ω4 = 1,875 тАв 3,345 тАУ 2,771 тАв 4,036 = - 4,911

M _ω5 = 1,875 тАв 4,384 тАУ 2,771 тАв 4,296 = - 3,684

M_ω6 = 1,875 тАв 5,423 тАУ 2,771 тАв 4,556 = - 2,456

M_ω7 = 1,875 тАв 6,462 тАУ 2,771 тАв 4,816 = - 1,228

M_ω8 = 1,875 тАв 7,5 тАУ 2,771 тАв 5,075 = 0

Вычисленные в раме изгибающие моменты при одностороннем ее загружении единичной равномерно распределенной нагрузкой слева и справа сведены в табл. 3. Изгибающие моменты в раме при единичной нагрузке на всем пролете получены алгебраическим суммированием изгибающих моментов, определенных в соответствующих сечениях при одностороннем загружении.

Подсчет изгибающих моментов в сечениях рамы от постоянной и снеговой нагрузок выполнен в табл. 3.

Вместе с этим смотрят:

Авангардизм як явище архiтектури ХХ столiття

Автоматическая автозаправочная станция на 250 заправок в сутки

Амурський мiст

Анализ деятельности строительного предприятия "Луна-Ра-строй"

Анализ проектных решений 20-ти квартирного жилого дома