Улучшение теплового и гидравлического режима системы теплоснабжения п. Победа г. Хабаровска
При теплоснабжении пос. Победа г. Хабаровска от котельных №3,22,28, квартальной котельной по улице Ясная в отопительный период 1999-2000 выявлено множество проблем, связанных с тепловым и гидравлическим режимом системы.
Анализ работы системы теплоснабжения от котельной №3 показал: увеличение расхода теплоносителя в два раза по отношению к расчетному; увеличение подпитки - в полтора раза; отсутствие значимых перепадов давления на концевых участках трассы; перепад температур между подающим о обратным трубопроводом при этом составил не более 5В°С.
На данный момент к котельной №3 подключены 16 абонентов с переменной этажностью тАУ от 2-х до 9-и. Котельная оборудована котлами типа ВлУниверсал 6В». В качестве топлива используется уголь Райчихинского месторождения. Подпитка котельной осуществляется от холодного водопровода. Химобработка воды отсутствует. Котельная работает в температурном графике 95-70 В°С. Общая тепловая нагрузка на отопление составляет 2,7101 Гкал/час. ГВС отсутствует. Схема подключения абонентов безэлеваторная, через ограничительную диафрагму.
Учитывая неудовлетворительную работу данной системы теплоснабжения Хабаровскими тепловыми сетями (ХТС) решено переподключить абонентов котельных №3,22,28, квартальной котельной по улице Ясная к врезке тепловой сети от ЦТК 337/03. Общая тепловая нагрузка которых составляет 35,52 Гкал/час с учетом перспективного подключения равного 4,91 Гкал/час. Общая весовая нагрузка составляет при этом 645,9 т/час, без перспективной нагрузки 558 т/час. Давление в подающем и обратном трубопроводе ЦТК соответственно равны Р1=82м и Р2=35 м. Расчетные параметры теплоносителя тАУ воды 125-70 В°С. Присоединение систем теплопотребления абонентов квартальной котельной и частично котельной №22 элеваторное.
Для абонентов котельных №3,22,28 предусмотрено независимое подключение через бойлерную установку, установленную в помещении котельной №3.
При анализе проекта теплоснабжения абонентов от бойлерной котельной №3, выявлены неточности в гидравлических расчетах. Поэтому необходимо провести уточненные гидравлические расчеты, выбрать схемы подключения систем отопления и горячего водоснабжения в ЦТП, рассчитать и подобрать оборудование ЦТП, произвести расчет дроссельных устройств для вводов абонентов котельных №3,22,28.
1. Перевод системы теплоснабжения от котельных № 3,22, 28 и квартальной котельной п. Победа на централизованное теплоснабжение от ТЭЦ-3
1.1 Сбор и уточнение тепловых нагрузок
Расчетные расходы тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для абонентов квартальной котельной, расположенной по улице Ясной, котельных №22, №28, №3 Краснофлотского района, подключаемых к врезке тепловой сети идущей от ЦТК 337/03 тАУ приняты по данным Хабаровских тепловых сетей и представлены в таблице А.1 приложения А. Суммарная нагрузка на отопление Qо=27,21 Гкал/ч (31,7 МВт), на вентиляцию Qv=0,172 Гкал/ч (0,2 МВт), горячее водоснабжение (максимальная) Qhmax=8,351 Гкал/ч (9,72 МВт). Общая нагрузка составила Q=35,739 Гкал/ч (41,6 МВт).
Расчетные расходы тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для абонентов котельных №22, №28, №3 подключаемых к бойлерной установке, расположенной в котельной №3 Краснофлотского района приняты по данным Хабаровских тепловых сетей и представлены в таблице А.2 приложения А. Суммарная нагрузка на отопление Qо=5,90 Гкал/ч (6,86 МВт), на вентиляцию Qv=0 Гкал/ч (0 МВт), горячее водоснабжение (максимальная) Qhmax=1,4 Гкал/ч (1,64 МВт). Общая нагрузка составила Q=7,306 Гкал/ч (8,5 МВт).
1.2 Графики теплового потребления
Графики теплового потребления необходимы для решения ряда вопросов централизованного теплоснабжения: выбора оборудования источника тепла, выбора режима загрузки и ремонта этого оборудования и т.д. [4].
Сезонные графики расхода тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение представляют собой графическую зависимость часовых расходов тепла от температуры наружного воздуха. Для систем отопления и вентиляции такая зависимость является линейной и может быть показана в виде прямых наклонных линий. Расход тепла на горячее водоснабжение не зависит от температуры наружного воздуха и считается постоянным.
1.2.1 Построение годового графика по суткам
Расход тепла при любой текущей температуре наружного воздуха на отопление определяется по формуле [1]:
ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа Ва(1.1)
где tв тАУ температура внутреннего воздуха, В°С;
tн тАУ текущая температура наружного воздуха, В°С;
tо тАУ расчетная температура наружного воздуха, В°С.
Расход тепла на вентиляцию определяется по формуле [1]:
ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа Ва(1.2)
Расход тепла на горячее водоснабжение определяется по формуле [1]:
ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа Ва(1.3)
где b - коэффициент изменения расхода воды в летнее время.
Результаты расчетов по формулам (1.1-1.3) сведены в таблицу 1.1.
Таблица 1.1 тАУ Данные для построения сезонных графиков расхода тепла в зависимости от температуры наружного воздуха
tн | +18 | +8 | -24 | -31 |
Qо, Гкал/час | 0 | 5,510 | 23,143 | 27,000 |
Qv, Гкал/час | 0 | 0,035 | 0,147 | 0,172 |
Qhmd, Гкал/час | 2,23 | 3,48 | 3,48 | 3,48 |
Qå, Гкал/час | 2,23 | 9,025 | 26,77 | 30,652 |
Построенный график приведен на Рис. 1.1.
Для построения графика теплового потребления в зависимости от продолжительности стояния наружных температур составлена таблица 1.2 [3].
Таблица 1.2 тАУ Данные для построения сезонных графиков расхода тепла в зависимости от продолжительности стояния температур
| Интервал температур, В° С | - 50 и ниже | - 50 ¸ - 45 | - 45 ¸ - 40 | - 40 ¸ - 35 | - 35 ¸ - 30 | - 30 ¸ - 25 | - 25 ¸ - 20 |
| Часы стояния | - | - | - | 2 | 47 | 275 | 630 |
| Интервал температур, В° С | - 20 ¸ - 15 | - 15 ¸ - 10 | - 10 ¸ - 5 | - 5 ¸ 0 | 0 ¸ 5 | 5 ¸ 8 | Всего часов |
| Часы стояния | 800 | 666 | 596 | 561 | 583 | 760 | 4920 |
Построенный график представлен на рис. 1.2.
1.2.2 Построение годового графика по месяцам
Для построения годового графика потребления тела по месяцам необходимы среднемесячные температуры наружного воздуха [2]. Температуры приведены в таблице 1.3.
Таблица 1.3 тАУ Среднемесячные температуры наружного воздуха
| Месяц | tн,ср, В°С | Месяц | tн,ср, В°С | Месяц | tн,ср, В°С |
| Январь | -22,3 | Май | 11,1 | Сентябрь | 13,9 |
| Февраль | -17,2 | Июнь | 17,4 | Октябрь | 4,7 |
| Март | -8,5 | Июль | 21,1 | Ноябрь | -8,1 |
| Апрель | 3,1 | Август | 20,0 | Декабрь | -18,5 |
Расчет среднемесячного теплопотребления произведен по формулам (1.1-1.3) и сведен в таблицу 1.4.
Таблица 1.4 тАУ Данные для построения графика теплового потребления по месяцам
| Месяц | Qо | Qv | Qо+ Qv | Qhmd | Qå |
| Январь | 22,206 | 0,141 | 22,348 | 3,48 | 25,828 |
| Февраль | 19,396 | 0,124 | 19,519 | 3,48 | 22,999 |
| Март | 14,602 | 0,093 | 14,695 | 3,48 | 18,175 |
| Апрель | 8,210 | 0,052 | 8,263 | 3,48 | 11,743 |
| Май | 0 | 0 | 0 | 2,23 | 2,23 |
| Июнь | 0 | 0 | 0 | 2,23 | 2,23 |
| Июль | 0 | 0 | 0 | 2,23 | 2,23 |
| Август | 0 | 0 | 0 | 2,23 | 2,23 |
| Сентябрь | 0 | 0 | 0 | 2,23 | 2,23 |
| Октябрь | 7,329 | 0,047 | 7,375 | 3,48 | 10,855 |
| Ноябрь | 14,382 | 0,092 | 14,473 | 3,48 | 17,953 |
| Декабрь | 20,112 | 0,128 | 20,240 | 3,48 | 23,720 |
Рис 1.1 - График теплопотребления в зависимости от температуры наружного воздуха
Рис 1.2 - График теплопотребления в зависимости от продолжительности стояния температур наружного воздуха
Рис. 1.3 тАУ График теплового потребления по месяцам
1.3 Графики регулирования температуры сетевой воды
Центральным называется регулирование отпуска теплоты от теплоисточника в его тепловые сети. Центральным регулированием определяется график изменения температур, а иногда и расходов воды в подающих трубопроводах тепловых сетей [6].
В данном дипломном проекте способом регулирования отпуска теплоты является качественное регулирование путем изменения температуры воды в подающих трубопроводах системы при ее постоянном расходе (температура сетевой воды меняется в зависимости от температуры наружного воздуха 
).
При таком способе регулирования максимальные (расчетные) температуры воды в трубопроводах системы отопления достигаются при расчетной температуре наружного воздуха 
. При понижении Васнижается температура воды в подающем трубопроводе [6].
Качественное регулирование обеспечивает устойчивость гидравлических режимов отдельных нагревательных приборов системы при переменных тепловых нагрузках.
При присоединении к двухтрубным магистральным сетям систем отопления и горячего водоснабжения сохранение в них центрального качественного регулирования в течении всего отопительного периода оказывается невозможным, поскольку температуры воды в подающих трубопроводах таких сетей должны поддерживаться не ниже необходимых для обеспечения заданных температур воды перед водоразборными приборами (не менее 65¸75 В°С).
Для соблюдения теплового баланса среднесуточные температуры воды в подающем трубопроводе сети должны приниматься большими, чем по отопительному графику. Величина этого превышения определяется температурой воды в обратном трубопроводе системы отопления и следующим коэффициентом:
ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.4)
При данном значении коэффициента принимается центральное качественное регулирование по нагрузке отопления.
При таком способе регулирования, для зависимых схем присоединения элеваторных систем отопления температуру воды в подающей t1,0 и обратной t2,0 магистралях, а также после элеватора t3,0 в течении отопительного периода определяют по следующим выражениям:
t1,0 = ti + Dt [( ti - tн)/ (ti - to )]0.8 + (Dt - 0.5q )( ti - tн) /( ti - to )ВаВа ВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.5)
t2,0 = ti + Dt [( ti - tн) / (ti - to )]0.8 - 0.5q ( ti - tн)/(ti - to )ВаВа ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.6)
t3.0 = ti + Dt [( ti - tн )/ (ti - to )]0.8 + 0.5q ( ti - tн)/(ti - to )ВаВа ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.7)
где ti - расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая для жилых районов 18 В°С
tн - температура наружного воздуха, В°С
Dt - расчетный температурный напор нагревательного прибора, В°С , определяемый по формуле
ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа ( 1.8)
где t3 и t2 температуры воды соответственно после элеватора и в обратной магистрали тепловой сети при to; для жилых районов, как правило, t3 = 95 В°С ; t2 = 70 В°С. ;
t - расчетный перепад температур сетевой воды в тепловой сети t =t1-t2 ; q - расчетный перепад температур сетевой воды в местной системе отопления
q=t3-t2ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.9)
Задаваясь различными значениям и температур наружного воздуха tн ( обычно tн = +8; 0; - 10; tv; to), определяют t1,0 ; t2,0 ; t3,0 и строят отопительный график температур воды (Приложение Б). Для удовлетворения нагрузки горячего водоснабжения температура воды в подающей магистрали t1,0 не может быть ниже 60 В°С в открытых системах теплоснабжения, и 70 В°С в закрытых системах теплоснабжения. Для этого отопительный график спрямляется на уровне указанных температур и становится отопительно-бытовым.
Температура наружного воздуха, соответствующая точке излома графиков температур воды - tн', делит отопительный период на два диапазона с различными режимами регулирования:
в диапазоне I с интервалом температур наружного воздуха от +8 В°С до tн' осуществляется групповое или местное регулирование, задачей которого является недопущение " перегрева " систем отопления и бесполезных потерь теплоты;
в диапазонах II и III с интервалом температур наружного воздуха от tн' до to осуществляется центральное качественное регулирование.
1.4 Определение расчетных расходов теплоносителя
Расчетный расход сетевой воды для определения диаметров труб в водяных тепловых сетях при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять отдельно для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения по формулам:
а) на отопление
,ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.10)
б) на вентиляцию
, ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.11)
в) на горячее водоснабжение в открытых системах теплоснабжения:
средний
Ва, ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.12)
Максимальный
,ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.13)
г) на горячее водоснабжение в закрытых системах теплоснабжения:
средний, при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей
,ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.14)
максимальный, при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей
Ва,ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.15)
Суммарные расчетные расходы сетевой воды, кг/ч, в двухтрубных тепловых сетях в открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять по формуле
ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа Ва(1.16)
Коэффициент K3, учитывающий долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, принят в размере 1,2 для закрытой системы теплоснабжения с общей нагрузкой менее 100 МВт.
Результаты расчетов по формулам (1.10-1.18) приведены в приложении В.
1.5 Гидравлический расчет трубопроводов тепловых сетей
Основной задачей гидравлического расчета является определение диаметров трубопроводов, а также потерь давления на участках тепловых сетей. По результатам гидравлических расчетов разрабатывают гидравлические режимы систем теплоснабжения, подбирают сетевые и подпиточные насосы, авторегуляторы, дроссельные устройства, оборудование тепловых пунктов.
При движении теплоносителя по трубам полные потери давления DР складываются из потерь давления на трение DРл и потерь давления в местных сопротивлениях DРм :
DР = DРл + DРмВаВаВаВаВа ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.19)
Потери давления на трение DРл определяют по формуле:
DРл = R * LВаВаВаВаВаВаВаВаВа ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.20)
где R - удельные потери давления, Па / м2, определяемые по формуле:
ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.21)
где l - коэффициент гидравлического трения; d - внутренний диаметр трубопровода, м; r - плотность теплоносителя, кг / м3; w - скорость движения теплоносителя, м/c; L - длина трубопровода, м.
Потери давления в местных сопротивлениях DРм определяют по формуле:
ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа Ва(1.22)
где åx - сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Потери давления в местных сопротивлениях могут быть также определены по следующей формуле:
DРм = R LэВаВа ВаВаВаВаВаВаВаВаВа ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.23)
где Lэ - эквивалентная длина местных сопротивлений, которую определяют по формуле.
ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа Ва(1.24)
Для проведения гидравлического расчета составлена расчетная схема (Рис1.5)
Гидравлический расчет выполнен по таблицам [6] и приводится в приложении В.
Потери давления теплосети от ЦТК 337/03 до квартальной котельной, расположенной по улице Ясной составили 44,14 м в. ст. (при располагаемом напоре на врезке 47 м в. ст.). Общая протяженность теплосети составила 2723 м. Располагаемое давление перед квартальной котельной составило 2,86 м. в. ст.
Потери давления теплосети от квартальной котельной до Руднева 33 составили 23,42 м в. ст. (при располагаемом напоре 30 м. в. ст.). Общая протяженность теплосети составила 1397 м. Располагаемое давление у последнего потребителя составило 6,58 м в. ст.
Потери давления на реконструируемом участке теплосети (Руднева 33-45) при замене диаметров трубопроводов на dу=150 мм составили 2,35 м. в. ст.
1.6 Разработка гидравлических режимов
Для изучения режима давлений в тепловых сетях и местных системах зданий широко используются пьезометрические графики.
При подключении к существующей тепловой сети исходными данными для построения пьезометрических графиков являются:
перепад давлений в точке подключения;
потери напора в рассматриваемом участке (по данным гидравлического расчета);
профиль теплосети, с указанием отметок трассы.
Для пьезометра теплосети от врезки ЦТК 337/03 до котельной №3 (пьезометр №1):
Р1= 82 м, Р2= 35 м, общие потери напора по данным гидравлического расчета DР= 44,14 м.
Для пьезометра теплосети от котельной №3 до Руднева33 (пьезометр №2):
Р1= 60 м, Р2= 30 м, общие потери напора по данным гидравлического расчета DР= 23,42 м на существующее положение и DР= 17,65 м при реконструкции концевых участков.
Последовательность построения:
Наносится продольный профиль теплотрассы с соответствующим горизонтальным и вертикальным масштабом (пьезометр №1 тАУ Мг 1:5000, Мв 1:500; пьезометр №2 тАУ Мг 1:2000, Мв 1:500).
Проставляются абсолютные отметки трассы
Наносятся перепады давлений в точках подключения
По данным гидравлического расчета наносятся линии потерь давления в обратном и подающем трубопроводах
Наносится линия статического давления (давление при статическом режиме не должно превышать 60 м - для систем с чугунными отопительными приборами; должно превышать самого высокого потребителя на 5 м тАУ из условий заполнения системы; должно быть в высшей точке трассы не менее 15 м - из условий невскипания воды в подающем трубопроводе)
Для пьезометра №1 статическое давление в абсолютной отметке Рs= 120 м, для пьезометра №2 Рs= 100 м.
При анализе построенных пьезометрических графиков обнаружено, что располагаемый напор в конце трассы (пьезометр №1) составляет 2,86 м. Такой напор явно недостаточен для нормальной работы ЦТП в котельной №3. Решения по гидравлическому режиму ЦТП рассмотрены отдельно во второй главе дипломного проекта.
При анализе пьезометра №2, для увеличения гидравлической устойчивости было решено увеличить располагаемый напор на концевых участках трассы путем увеличения диаметров трубопроводов до dу=150 мм (реконструкция по Руднева 45-33). Проведен повторный гидравлический расчет с учетом замены трубопроводов. Результаты расчета представлены на пьезометре №2 (синим цветом). Располагаемый напор у последнего потребителя составил 12,35 м.
1.7 Расчет дроссельных устройств
При присоединении потребителей к тепловой сети по зависимой безэлеваторной схеме необходимо рассчитать диаметры дроссельных диафрагм, гасящих остаточное давление.
Диаметр отверстий дроссельных диафрагм, d, мм, определяется по формуле [18]:
ВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВаВа (1.25)
где G тАУ расход сетевой воды, т/ч;
H тАУ напор, гасимый дроссельной диафрагмой, м
Расчет по формуле (1.25) сведен в таблицу 1.5.
Таблица 1.5 тАУ Расчет дроссельных диафрагм
| Абонент | Расход сетевой воды (параметры 95-70С), т/ч | Располагаемый напор, м | Напор, гасимый диафрагмой, м | Диаметр отверстия диафрагмы, мм |
| Кирова 9 | 2,89 | 28,5 | 26,5 | 7,4 |
| Кирова 11 | 4,05 | 27,8 | 25,8 | 8,8 |
| Кирова 13 | 3,87 | 26,9 | 24,9 | 8,6 |
| Кирова 17 | 1,2 | 25,5 | 23,5 | 4,9 |
| Кирова 21 | 3,96 | 24 | 22 | 9,0 |
| Федеративная 3 | 2,52 | 24,9 | 22,9 | 7,1 |
| Руднева 53 | 3,24 | 19,5 | 17,5 | 8,6 |
| Руднева 51 | 2,88 | 18,5 | 16,5 | 8,2 |
| Руднева 49 | 2,96 | 17,3 | 15,3 | 8,4 |
| Руднева 47 | 4,42 | 16,5 | 14,5 | 10,4 |
| Руднева 45 | 7,91 | 14,7 | 12,7 | 14,4 |
| Руднева 43 | 3,04 | 13,7 | 11,7 | 9,1 |
| Руднева 41 | 3,4 | 13,34 | 11,34 | 9,6 |
| Руднева 39 | 3,28 | 12,99 | 10,99 | 9,5 |
| Руднева 37 | 7,32 | 12,58 | 10,58 | 14,4 |
| Руднева 35 | 9,06 | 12,39 | 10,39 | 16,0 |
| Руднева 33 | 4,55 | 12,35 | 10,35 | 11,4 |
Вместе с этим смотрят:
Авангардизм як явище архiтектури ХХ столiття
Автоматическая автозаправочная станция на 250 заправок в сутки
Амурський мiст
Анализ деятельности строительного предприятия "Луна-Ра-строй"
Анализ проектных решений 20-ти квартирного жилого дома