Промышленное здание в городе Соликамск

Курсовая работа

"Промышленное здание в городе Соликамск"


Исходные данные

Требуется рассчитать и запроектировать основания и фундаменты одноэтажного двухпролетного промышленного здания. Габаритные параметры и характеристика условий строительства здания приведены в таблице:

L1,

м

L2,

м

H1,

м

H2,

м

Hпр,

м

Q1,

т

Q2,

т

tвн,

оС

Район

строительства

Мt

Sо,

кПа

Wо,

кПа

242414,418,0-4,85165Соликамск59,62,00,30

Железобетонные колонны основного каркаса имеют шарнирное сопряжение со стальными фермами, шаг колонн каркаса 12 м. Шаг стальных стоек фахверка 6 м.

Инженерно-геологические условия площадки

№ слояТип грунтаОбознТолщина слоя, м.

скв. 1

85,4

скв. 2

86,9

скв. 3

84,8

скв. 4

85,0

1

Почвенно-растительный

слой

h0

0,30,30,30,3
2Суглинок

h1

5,105,355,405,50
3Суглинок

h2

1,701,451,501,35
4Пески

h3

Толщина слоя до глубины 20 м не установлена

Исходные показатели физико-механических свойств грунтов

№ слояТип грунта

ρп,

т/м3

W,

%

ρs,

т/м3

,

т/м3

Wр,

%

WL,

%

kf,

см/с

Е,

МПа

,

кПа

,

град

1Суглинок1,9427,82,71

22,933,9

12,0

2Суглинок1,8728,72,73

22,727,7

10,0

3Пески1,9721,92,67

--

30,0

Химический анализ воды

Показатель агрессивностиЗначение показателя

Бикарбонатная щелочность ионов HCO3, мг экв/л

-
Водородный показатель pH, мг экв/л3,3
Содержание, мг/л

агрессивной углекислоты СО2

25

аммонийных солей, ионов NH4+

24

магнезиальных солей, ионов Mg2+

1100

едких щелочей, ионов Na+ и K+

-

сульфатов, ионов SO42-

290

хлоридов, ионов Cl-

3000

Определение нагрузок, действующих на фундаменты

Наиболее нагруженными являются фундаменты по оси М.

Нормативные значения усилий на уровне обреза фундаментов по оси М

УсилиеНагрузки
ПостояннаяСнеговаяВетроваяКрановая

Nn, кН

1087,72880263,1

Мn, кН м

-177,8-99,8В±324,9В±27,9

Qn, кН

-10,6-1,9В±50,4В±0,7

Для расчетов по деформациям:

Ncol II=Nnf=(1087,7+0,9*(288+263,1))*1=1583,7*1=1583,7 кН,

Mcol II=Mnf=(177,8+0,9*(99,8+324,9+27,9))*1=585,1*1=585,1 кНм,

Qcol II=Qnf=(10,6+0,9*(1,9+50,4+0,7))*1=58,3*1=58,3 кН.

Для расчетов по несущей способности:

Ncol I=Nnf=1583,7 *1,2=1900,4 кН,

Mcol I=Mnf=585,1 *1,2=702,1 кНм,

Qcol I=Qnf=58,3 *1,2=70,0 кН.

Оценка инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства


Схема планово-высотной привязки здания

Инженерно-геологический разрез I-I с посадкой здания и фундаментов на естественном основании

Показатели свойств и состояния грунта

слоя

ρd,

т/м3

n,

%

e

Sr

Ip,

%

IL

,

кН/м3

γs,

кН/м3

γsb,

кН/м3

Rусл,

кПа

21,52440,7860.74110,45

26,69,3220,72
31,45470,890.9751,2

26,88,89315,56
41,62390,640.83--

26,29,88726,8

Слой 2 тАУ Суглинок

Число пластичности: IP = WL тАУ WP = 33,9тАУ22,9 = 11%.

Плотность сухого грунта: ρd = Ва= Ва= 1,52 т/м3.

Пористость и коэффициент пористости:

n = (1 тАУ ρd/ ρs)*100 = (1тАУ1.52/2,71)*100 = 44%,

e = n/(100-n) = 44/(100тАУ44) = 0.786.

Показатель текучести: IL = Ва= Ва= 0,45

Расчетные значения удельного веса и удельного веса частиц:

γI = ρI*g = 1.89*9.81 = 18,5 кН/м3,

γII = ρII*g = 1.91*9.81 = 18,7 кН/м3,

γS = ρS*g = 2.71*9.81 = 26.6 кН/м3.

Удельный вес суглинка, расположенного ниже УПВ:

γsb = Ва= Ва= 9.3 кН/м3,

Для определения условного расчетного сопротивления грунта по формуле СНиП 2.02.01тАУ83* принимаем условные размеры фундамента d1= =dусл=2 м. и bусл =1 м. Установим в зависимости от заданных геологических условий и конструктивных особенностей здания коэффициенты. По таблице 3 СНиП 2.02.01тАУ83* принимаем: gc1 = 1,1 для суглинков (0,25L<0,5), gc 2 =1 для зданий с гибкой конструктивной схемой.

Коэффициент k=1 принимаем по указаниям п.2.41 СНиП 2.02.01тАУ83*.

При jII = 20В° по табл. 4 СНиП 2.02.01тАУ83* имеем Mg = 0,51; Mq = 3,06; Mc = 5,66.

Удельный вес грунта выше подошвы условного фундамента до глубины dw=0,7 м. принимаем без учета взвешивающего действия воды gII =18,70 кН./м3., а ниже УПВ, т.е. в пределах глубины d = dусл тАУ dw =2тАУ0,7=1,3 м. и ниже подошвы фундамента, принимаем gsb = 9.30 кН./м3.; удельное сцепление cII = 21 кПа.

Вычисляем условно расчетное сопротивление:

=

=(1,1*1/1)*(0,51*1*1*9,3+3,06*(0,7*18,70+(2тАУ0,7)*9,3)+5,66*21)=220,72 кПа.

Полное наименование грунта №2 тАУ это суглинок мягкопластичный

(Rусл = 220,72 кПа., Ncol II max = 1583,7 кН., Е=12,0 МПа.>10 МПа.)

Слой 3 тАУ Суглинок

Число пластичности: IP = WL тАУ WP = 27,7тАУ22,7 = 5%.

Плотность сухого грунта: ρd = Ва= Ва= 1,45 т/м3.

Пористость и коэффициент пористости:

n = (1 тАУ ρd/ ρs)*100 = (1тАУ1.45/2,73)*100 = 47%,

e = n/(100-n) = 47/(100тАУ47) = 0,89.

Показатель текучести: IL = Ва= Ва= 1,2

Расчетные значения удельного веса и удельного веса частиц:

γI = ρI*g = 1.82*9.81 = 17.8 кН/м3,

γII = ρII*g = 1.84*9.81 = 18,0 кН/м3,

γS = ρS*g = 2,73*9.81 = 26.8 кН/м3.

Удельный вес суглинка, расположенного ниже УПВ:

γsb = Ва= Ва= 8,89 кН/м3,

По таблице 3 СНиП 2.02.01тАУ83* принимаем: gc1 = 1,1 для суглинка (JL > 0,5), gc 2 =1.

При jII = 19В° по табл. 4 СНиП 2.02.01тАУ83* имеем: Mg=0,47; Mq=2,89; Mc=5,48.

Удельный вес грунта gsb = 8,89 кН./м3.; удельное сцепление cII = 17 кПа.

Вычисляем условно расчетное сопротивление:

=

=(1,1*1/1)*(0,47*1*1*8,89+2,89*(0,7*18,7+(5,6тАУ0,7)*9,3)+5,48*17)=315,56 кПа.

Полное наименование грунта №3 тАУ суглинок

(Rусл = 315,56 кПа., Ncol II max = 1583,7 кН., Е=10,0 МПа.>5 МПа.)

Слой 4 тАУ Пески

Число пластичности: IP = WL тАУ WP = тАУ

Плотность сухого грунта: ρd = Ва= Ва= 1,62 т/м3.

Пористость и коэффициент пористости:

n = (1 тАУ ρd/ ρs)*100 = (1тАУ1.62/2,67)*100 = 39%,

e = n/(100-n) = 39/(100тАУ39) = 0,64.

Показатель текучести: IL = тАУ

Расчетные значения удельного веса и удельного веса частиц:

γI = ρI*g = 1.92*9.81 = 18,84 кН/м3,

γII = ρII*g = 1.94*9.81 = 19,03 кН/м3,

γS = ρS*g = 2.67*9.81 = 26.2 кН/м3.

Удельный вес суглинка, расположенного ниже УПВ:

γsb = Ва= Ва= 9,88 кН/м3,

По таблице 3 СНиП 2.02.01тАУ83* принимаем: gc1 = 1,25 для песков мелких,

gc 2 =1,0.

При jII = 35В° по табл. 4 СНиП 2.02.01тАУ83* имеем: Mg=1,68; Mq=7,71; Mc=9,58.

Удельный вес грунта gsb = 9,88 кН./м3.; удельное сцепление cII = 1,0.

Вычисляем условно расчетное сопротивление:

Ва=

=(1,25*1/1)*(1,68*1*1*9,88+7,71*(0,7*18,7+(5,6−0,7)*9,3+1,5*8,89)+

+9,58*1)=726,8 кПа.

Полное наименование грунта №4 тАУ пески

(Rусл = 726,8 кПа., Ncol II max = 1583,7 кН., Е=30 МПа.>10 МПа.)

Заключение

В целом площадка пригодна для возведения здания. Рельеф площадки спокойный с небольшим уклоном в сторону скважины 3. Грунты имеют слоистое напластование, с выдержанным залеганием пластов (уклон кровли не превышает 2%). Все грунты имеют достаточную прочность, невысокую сжимаемость и могут быть использованы в качестве оснований в природном состоянии. Грунтовые воды расположены на небольшой глубине, что значительно ухудшает условия устройства фундаментов: при заглублении фундаментов более 0,70 м. необходимо водопонижение; возможность открытого водоотлива из котлованов, разработанных в суглинке, должна быть обоснована проверкой устойчивости дна котлована (прорыв грунтовых вод со стороны слоя суглинок); суглинок, залегающий в зоне промерзания является пучинистым грунтом, поэтому глубина заложения фундаментов наружных колонн здания должна быть принята не менее расчетной глубины промерзания суглинка. При производстве работ в зимнее время необходимо предохранение основания от промерзания.

Целесообразно рассмотреть следующие возможные варианты фундаментов и оснований:

1) фундамент мелкого заложения на естественном основании тАУ суглинке;

2) фундамент на распределительной песчаной подушке (может быть достигнуто уменьшение размеров подошвы фундаментов и расчетных осадок основания);

3) свайный фундамент из забивных висячих свай; несущим слоем может служить слой №4, пески.

Следует предусмотреть срезку и использование почвенно-растительного слоя при благоустройстве и озеленении застраиваемого участка (п. 1.5 СНиП 2.02.01тАУ83*).

Расчет и проектирование варианта фундамента на естественном основании

Проектируется монолитный фундамент мелкого заложения на естественном основании по серии 1.412тАУ2/77 под колонну, расположенную по осям Л-5, для исходных данных, приведенных выше.

Определение глубины заложения фундамента

Первый фактор тАУ учет глубины сезонного промерзания грунта. Грунты основания пучинистые, поэтому глубина заложения фундамента d от отметки планировки DL должна быть не менее расчетной глубины промерзания. Для tвн = 10В° и грунта основания, представленного суглинком, по СНиП 2.02.01тАУ83*:

d ³ df = Kh×dfn = Kh×d0Ва= 0,8×0,23×= 1,45 м.

Коэффициент Kh = 0,8 принят как уточненный при последующем расчете в соответствии с указаниями, примечания к табл. 1 СНиП 2.02.01тАУ83* (расстояние от внешней грани стены до края фундамента af = 1,1 м > 0,5 м).

Второй фактор тАУ учет конструктивных особенностей здания. Для заданных размеров сечения двухветвевой колонны 1400х600 мм. и необходимой глубины ее заделки в стакан (1200 мм.) по серии 1.412тАУ2/77 требуется подколонник типа Д площадью сечения 2100х1200 мм. Минимальный типоразмер высоты фундамента для указанного типа подколонника Hф = 1,8 м. Таким образом, по второму фактору требуется d = Hф + 0,15 = 1,8 + 0,15=1,95 м.

Третий фактор тАУ инженерно-геологические и гидрогеологические условия площадки. С поверхности на большую глубину залегает слой 2, представленный достаточно прочным малосжимаемым суглинком (Rусл = 220,72 кПа). Подстилающие слои 3 и 4 по сжимаемости и прочности не хуже среднего слоя. В этих условиях, учитывая высокий УПВ, глубину заложения подошвы фундамента целесообразно принять минимальную, однако достаточную из условий промерзания и конструктивных требований.

С учетом всех трех факторов, принимаем глубину заложения от поверхности планировки (DL) с отметкой d =1,95 м., Нф = 1,8 м. Абсолютная отметка подошвы фундамента (FL) составляет тАУ 83,45 м., что обеспечивает выполнение требования о минимальном заглублении в несущий слой. В самой низкой точке рельефа заглубление в несущий слой 2 от отметки природного рельефа (NL) равной 84,80 м. составляет: 84,80 тАУ 83,45 = 1,35 м.

Определение площади подошвы фундамента

Площадь Атр подошвы фундамента определяем по формуле:

Атр = Ncol II / (Rусл тАУ gmt×d) = 1583,7 / (220,72 тАУ 20×1,80) = 8,58 м2.,

где gmt = 20 кН. / м3. тАУ (без учета подвала) средний удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах.


Выбор фундамента и определение нагрузки на грунт

Принимаем фундамент ФД 13тАУ2 с размерами подошвы l = 4,2 м., b = 3,6 м., тогда А = l × b = 15,12 м2., Нф = 1,8 м., объём бетона Vfun = 10,9 м3.

Вычисляем расчетные значения веса фундамента и грунта на его уступах:

GfunII = Vfun ×gb × gf = 10,9 × 25×1 = 275,5 кН.;

Vg = l×b×d тАУ Vfun = 15,12× 1,80 тАУ 10,9 = 16,32 м3.;

GgII = (l×b×d тАУ Vfun) × gII× gf =16,32*0,95*18,7*1= 305,11 кН.

Все нагрузки, действующие на фундамент, приводим к центру тяжести подошвы:

NtotII = 1583,7 + 275,5+ 305,11 = 2164,3 кН.;

MtotII = 585,1 + 58,3 × 1,8 = 690,00 кН×м.;

Qtot II = Qcol II = 58,3 кН.

Расчетное сопротивление грунта

Уточняем расчетное сопротивление R для принятых размеров фундамента (b = 3,6 м., l = 4,2 м., d = 1,8 м.):

R=(1,1*1/1)*(0,51*3,6*1*9,3+3,06*(0,7*18,70+(1,8−0,7)*9,3)+5,66*21)=

=228 кПа.

Давление на грунт под подошвой фундамента

Определяем среднее PII mt, максимальное PII max и минимальное PII min давления на грунт под подошвой фундамента:

= Ntot II/А В± Mtot II/W = 2164,3 /15,12 В± 690 ×6/3,6×4,22 =

=(143,2 В± 65,2) кПа.

PII max = 208,4 кПа. < 1,2×R = 1,2 × 228 = 273,6 кПа.;

PII min = 78,00 кПа. > 0.

Т.к. грузоподъемность мостового крана Q = 16 т. < 75 т., то отношение Вапроверять не требуется.

PII mt = 2164,3 /15,12 =143,2 кПа. < R = 228 кПа.

Все условия ограничения давлений выполнены.

Чертеж фундамента и эпюра контактных давлений по его подошве

Расчет осадки методом послойного суммирования

Для расчета осадки фундамента методом послойного суммирования составляем расчетную схему, совмещенную с геологической колонкой по оси фундамента Л-5.

Напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента при планировке срезкой в соответствии с п.1 прил. 2 СНиП 2.02.01тАУ83*:

szg,0 = [gII×dw + gsbII×(d тАУ dw)] = [18,7×0,7 + 9,3 × (1,8 тАУ 0,7)] = 23,32 кПа.

Дополнительное вертикальное давление на основание от внешней нагрузки на уровне подошвы фундамента:

szp 0 = P0 = PII mt тАУ szg,0 = 143,2 тАУ 23,32 = 119,88 кПа.

Соотношение сторон подошвы фундамента: η=l/b=4,2/3,6=1,17.

Значения коэффициента a устанавливаем по табл. 1 прил. 2 СНиП 2.02.01тАУ83*.

Для удобства пользования указанной таблицей из условия: Вапринимаем толщину элемента слоя грунта hi = 0,2 × b = 0,2 × 3,6 = 0,72 м.

Дальнейшие вычисления сводим в таблицу.

Определение осадки

zi, м.

zi + d, м.

a

szp = a×P0,

кПа.

szg = szg,0 +

+ gsb,i × ziт,

кПа.

0,2×szg,

кПа.

Е,

кПа.

001,801,000119,8823,324,6612000
0,720,42,520,966115,8030,026,0012000
1,44

Вместе с этим смотрят:


Авангардизм як явище архiтектури ХХ столiття


Автоматическая автозаправочная станция на 250 заправок в сутки


Амурський мiст


Анализ деятельности строительного предприятия "Луна-Ра-строй"


Анализ проектных решений 20-ти квартирного жилого дома