Водохранилищный гидроузел с грунтовой плотиной на реке Тура Свердловской области

Целью данного курсового проекта является проектирование водохранилищного гидроузла с грунтовой плотиной. Общий комплекс гидротехнических сооружений, объединенных по расположению и условиям их совместной работы, называется гидроузлом. В зависимости от назначения различают виды гидроузлов: водозаборные, воднотранспортные, энергетические, ирригационные и другие. Гидроузлы бывают комплексные. Речные гидроузлы называются напорными (или плотинными), если они создают подпор на реке и безнапорными, если подпор отсутствует.

Если имеется совокупность гидротехнических сооружений и гидроузлов, объединенных территориально и служащих общим водохозяйственным целям, то эта совокупность называется гидротехнической системой.

Неотъемлемой частью водохранилищного гидроузла является плотина. Простота конструкции, широкое использование местных строительных материалов, возможность постройки почти на любых основаниях обусловили широкое распространение земляных плотин во всех странах. Земляные плотины подразделяются по множеству признаков. Так по способу возведения они бывают: насыпные, намывные, полунамывные. По конструкции поперечного профиля земляные плотины делятся: из одного грунта, с вертикальным ядром или диафрагмой, с экраном, из разнородных грунтов.

Для возведения земляных плотин применяют различные грунты, имеющиеся на территории постройки плотины. Лучшими грунтами для однородной плотины считаются суглинки и супеси. Вполне пригодными является песчаные и песчано-гравелистые грунты, но в этом случае необходимо применять противофильтрационные устройства: экраны, ядра и понуры. Для противофильтрационных элементов плотины применяются связные, пластичные малопроницаемые грунты: глины, суглинки, а также торф при степени разложения не менее 50%.

При достаточном количестве в районе строительства относительно водонепроницаемых грунтов строят плотину из однородного грунта. Их преимущества тАУ простота и быстрота возведения, возможность применения комплексной механизации, что значительно снижает стоимость работ по сравнению с другими типами плотин.

При недостаточном количестве малопроницаемых грунтов плотину насыпают из имеющихся на месте песчаных грунтов, супесей или других проницаемых материалов. Для предупреждения фильтрации воды через тело плотины применяют противофильтрационные устройства.

Основные элементы профиля плотины приведены на рисунке 1.

Рисунок 1 тАУ Элементы профиля земляной плотины:

ÑНПУ тАУ нормальный подпертый уровень; ÑГП тАУ отметка гребня плотины;

1 тАУ верховой откос; 2 тАУ подошва плотины;

3 тАУ берма; 4 тАУ низовой откос; 5 тАУ тело плотины.

1. РАЙОН СТРОИТЕЛЬСТВА, НАЗНАЧЕНИЕ ГИДРОУЗЛА И КЛАСС ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ

Район строительства находится на территории Среднего Урала, в Свердловской области, на реке Тура в 220 км к северо-востоку от города Екатеринбурга.

Тура тАФ река в Западной Сибири, левый приток Тобола. Длина составляет около 1030 км, площадь бассейна 80,4 тыс. км². На данной реке наблюдается высокое весеннее половодье, летне-осенняя межень (с низшим уровнем воды, как правило, с августа по октябрь). Также имеют место незначительные по высоте паводки во время осенних дождей и устойчивая низкая зимняя межень, продолжающаяся в среднем 140-160 дней. Зимняя межень устанавливается во второй половине ноября, а при наличии осенних дождевых паводков тАУ в предзимний период. Низший уровень воды достигается в январе-марте.

Гидроузел на реке Тура предназначается для сезонного регулирования для орошения сельскохозяйственных угодий. Для определения класса основных гидротехнических сооружений воспользуемся двумя методиками.

По первой методике класс определяется в зависимости от последствия аварии, высоты плотины, материала и вида грунта основания. Необходимо определить максимальную высоту плотины:

м,Ва (1)

где ÑГП¢ тАУ отметка гребня плотины, принимается предварительная: Вам;

ВатАУ отметка дна на р.Тура, равная 208,00 м.

Таким образом:

Вам.

Так как максимальная высота плотины равна 13,1 м, что меньше 15 метров, то по первой методике принимается класс основных гидротехнический сооружений тАУ IV.

Согласно второй методике, класс сооружений определяется в зависимости от последствий нарушения эксплуатации гидроузла. Для этого определяется площадь участка орошения по формуле:

, гаВа (2)

где q_ВП тАУ максимальный расход водопотребления, м³/с, равный 2,4 м³/с, согласно заданию;

q тАУ расчётный гидромодуль, л/с×га, принимается равным 0,5 л/с×га;

Таким образом:

Вага

Так как < 50 000 га, то данное гидротехническое сооружение относится IV классу. Коэффициент надежности К_Н для сооружения IV класса равен 1,1.

2. СТВОР ГИДРОУЗЛА, СОСТАВ И РАЦИОНАЛЬНАЯ СХЕМА КОМПОНОВКИ СООРУЖЕНИЙ ГИДРОУЗЛА

2.1 Створ гидроузла

При выборе створа гидроузла необходимо учитывать ряд требований:

¾ расположение плотины по возможности должно быть в самом узком месте речной долины; ось плотины должна быть перпендикулярна горизонталям местности и направлению течения реки;

¾ при проектировании плотины необходимо провести исследование грунтов, прилегающих к району строительства, которые могут понадобиться для возведения плотины;

¾ необходимо учесть размеры территории, которые понадобятся для размещения постоянных и временных сооружений гидроузла;

¾ по возможности необходимо учесть прокладку дорожной сети, линии электропередачи и связи;

¾ необходимо учитывать интересы пользователей данного гидротехнического сооружения и располагать его вблизи с водопотребителями;

¾ при проектировании необходимо учитывать территорию затопления после начала работы плотины;

¾ средняя глубина в водохранилище должна быть не менее 2,5 м для соблюдения экологических и санитарных требований.

Согласно вышеперечисленным требованиям, был запроектирован створ гидроузла (см. Лист 1). По створу гидроузла построен продольный профиль (см. Рисунок 2).

2.2 Состав гидроузла и назначение его сооружений

В состав гидроузла входят следующие сооружения:

1. Водонапорное сооружение (плотина). Данное сооружение необходимо для создания подпора воды и образования чащи водохранилища;

2. Водосбросное сооружение. Служит для пропуска избыточного количества воды в нижний бьеф во время весенних половодий либо дождевых паводков;

3. Водовыпускное сооружение. Необходимо для пропуска в нижний бьеф бытовых расходов воды (санитарные попуски), для пропуска строительных расходов, для полного или частичного опорожнения водохранилища;

4. Водозаборное сооружение. Оно требуется для забора воды из водохранилища для целей орошения.

2.3 Тип водосбросного сооружения

Проектирование водосбросного сооружения ведется по типовым проектам. Нужное типовое сооружение подбираем по расходу с учетом возможности применения выбранного типа к конкретным местным условиям. Итак, по расчетному максимальному расходу водосброса, равному 35 м³/с, выбирается тип водосбросного сооружения тАУ ковшовый водосброс автоматического типа.

2.4 Компоновка сооружений гидроузла

Гидроузел предназначен для целей орошения. При компоновке необходимо учитывать ряд требований:

¾ гидроузел должен находиться как можно ближе к потребителям, т.е. в нашем случае тАУ к полям орошения;

¾ чтобы территория затопления от создания водохранилища была минимальна.

Ось плотины располагается перпендикулярно направлению горизонталей местности и направлению движения воды в реке.

3. ГРУНТОВАЯ ПЛОТИНА

3.1 Тип и конструкция плотины

3.1.1 Тип плотины

По назначению плотины бывают 3 видов:

¾ водоподъемные;

¾ водохранилищные;

¾ комбинированные.

По способу перекрытия плотины делятся на 2 основные группы:

¾ глухие плотины, пропуск воды в которых через створ осуществляется водопроницаемыми сооружениями в теле плотины, имеющие весьма малую ширину по сравнению с длиной плотины;

¾ водосбросные (водопропускные) плотины, по длине которых устраивают достаточно широкие водопропускные отверстия.

По строительному материалу: земляные, каменно-набросные, деревянные, бетонные, каменные. По виду пропуска воды через водохранилище: водосливные, водосбросные, глухие. Согласно классификации плотин тАУ это глухая грунтовая гравитационная однородная насыпная плотина.

Для отсыпки тела плотины используется грунт №3 тАУ суглинок с коэффициентом фильтрации К_ф = 0,001 м/сут., так как этот грунт обладает малой водопроницаемостью.

3.1.2 Сопряжение тела плотины с основанием и берегами

По данному подпункту рассматривается подготовка основания плотины:

¾ перенос построек, расположенных вблизи места строительства плотины;

¾ осуществляется выравнивание местности прилегающей к строительству плотины (выкорчевка пней, срез деревьев и кустарников);

¾ снятие растительного слоя (30 см);

¾ проводится планировка поверхности.

3.1.3 Противофильтрационные устройства

Противофильтрационные устройства делятся на 2 основные группы по месту нахождения в плотине:

¾ противофильтрационные устройства в теле плотины;

¾ противофильтрационные устройства в основании плотины.

В грунтовой плотине для уменьшения фильтрационных потерь и снижения кривой депрессии в низовой части откоса в теле плотины устраивают противофильтрационные устройства. Основные противофильтрационные устройства: ядра, экраны, диафрагмы. Для их создания применяют такие грунты, как суглинки, глины, глинобетон, асфальтобетон.

Противофильтрационные устройства в основании плотины могут быть глухими и висячими. Так как основание плотины сложено глинистыми грунтами с малым коэффициентом фильтрации, противофильтрационных устройств в основании плотины не требуется.

3.1.4 Гребень плотины

Гребень плотины (см. рисунок 3) используется для проезда автомобильного транспорта.

Рисунок 3 тАУ Элементы профиля гребня плотины:

А тАУ ширина проезжей части; Б тАУ ширина обочины;

В тАУ ширина гребня плотины.

Для IV категории автомобильной дороги предусмотрены следующие размеры: А = 6 м, Б = 2 м, В = 10 м.

Отметка гребня плотины рассчитывается по следующей формуле:

ÑГП = ÑУВБ + d , мВа (3)

Расчет отметки гребня плотины ведется для двух случаев:

¾ для основного случая: ÑГП₁ = ÑНПУ + d₁;

¾ для особого случая: ÑГП₂ = ÑФПУ + d₂.

Необходимо было определить отметку ФПУ:

ÑФПУ = ÑНПУ + Н_ф, м,Ва (4)

где H_ф = 0,75 м тАУ для принятого типа водосбросного сооружения.

Таким образом:

ÑФПУ = 218,1 + 0,75 = 218,75 м.

Для расчёта гребня плотины принимаем отметку ФПУ равной 218,75 м. Возвышение гребня над расчетным уровнем воды верхнего бьефа d определяется по формуле:

d = h_н + Dh + a, м,Ва (5)

где h_н тАУ высота наката ветровой волны на откос плотины, м;

Dh тАУ высота ветрового нагона волны, м; определяется по формуле:

, м,Ва (6)

где К_в тАУ коэффициент зависящий от скорости ветра; так как скорость ветра не превышает 20 м/с, то К_в = 2,1×10^-6;

W тАУ расчётная скорость ветра, м/с;

D тАУ длина разгона ветровой волны, м;

Н тАУ условная расчетная глубина воды в водохранилище.

a - угол между продольной осью водоема и направлением господствующих ветров, принимается равным 0В°.

а тАУ конструктивный запас высоты, принимается равным 0,5 м.

Расчёт выполнялся для двух случаев: основного и особого.

Основной случай:

W₁ = W_4% = 20,5 м/с;

Н₁ = ÑНПУ тАУ ÑДна =

=218,1 тАУ 208,0 = 10,1 м;

D₁ = 3400 м;

Особый случай:

W₂ = W_50% = 12,6 м/с;

Н₂ = ÑФПУ тАУ ÑДна =

= 218,85 тАУ208,00 = 10,85 м.

D₂ = 3800 м.

Высота наката волны на откос плотины определялась по формуле:

h_н = h_1%× K_D× K_НП× К_С× К_b× К_НГ× К_Н, м, (7)

где h_1% тАУ высота волны 1% вероятности превышения, м;

K_D и K_НПтАУ коэффициенты зависящие от типа и относительной шероховатости верхового откоса, крепления откоса; K_D = 1, K_НП= 0,9 ;

К_С тАУ коэффициент, зависящий от скорости ветра и заложения откоса; К_С= =1,3;

К_b - коэффициент, зависящий от угла подхода фронта волны к плотине; К_b = 1, т.к. b = 0;

К_НтАУ коэффициент вероятности превышения по накату; для 1% вероятности превышения К_Н = 1;

К_НГ тАУ коэффициент, зависящий от заложения верхового откоса и параметров ветровой волны; принимается по графику.

Для определения параметров ветровой волны вычисляются безразмерные комплексы:

Ваи ,Ва (8)

где g тАУ ускорение свободного падения, равное 9,81 м²/с;

t тАУ продолжительность действия ветра, равная 21600 с;

W тАУ скорость ветра, м/с;

D тАУ длина разгона волны, м.

Для вычисления h_1%необходимо выполнить следующие операции:

Основной случай:

;

Особый случай:

;

Далее по графику для каждого из найденных комплексов определялись значения относительных параметров:

Ваи ,Ва (9)

где t тАУ средний период волны, с^-1;

ВатАУ средняя высота волны, м.

Основной случай:

Для a₁ : , ;

Для b₁: , .

Особый случай:

Для a₂: , ;

Для b₂: , .

Из найденных двух пар значений параметров за расчётные принимаются наименьшие. Таким образом, по графику:

Основной случай:

Особый случай:

Далее определялась средняя высота волны Ваи средний период волны t:

Основной случай:

Вас^-1;

Вам.

Особый случай:

Вас^-1;

Вам.

Средняя длина волны l:

, мВа (10)

Основной случай:

Особый случай:

Высота 1% вероятности превышения будет равна:

,Ва (11)

где K_i тАУ коэффициент, устанавливаемый по графику при 1% вероятности превышения в зависимости от значения безразмерного комплекса b.

Основной случай:

K_i = 2,1

Вам

Особый случай:

K_i = 2,1

Вам

По формуле (7):

Основной случай:

Вам;

Особый случай:

Вам;

По формуле (5):

Основной случай:

d₁ = 0,03+2,41+0,5 = 2,94 м;

Особый случай:

d₂ = 0,01+1,34+1 = 2,35 м;

По формуле (3):

Основной случай:

ÑГП₁ = 218,1+ 2,94 = 221,04 м;

Особый случай:

ÑГП₂ = 218,85 + 2,35 = 221,2 м.

Так как отметка гребня плотины при расчёте на особый случай получилась больше, чем при расчёте на основной случай, то в качестве расчетной отметки гребня плотины принимается:

ÑГП₂ = 221,2 м; высота плотины при расчетной отметке гребня плотины равна: H_пл = ÑГП₂ тАУ ÑДна = 221,2 тАУ 108,0 = 13,2 м.

3.1.5 Откосы и бермы

Заложение откоса принимается в зависимости от высоты плотины, вида грунта тела плотины и наличия дренажа в теле плотины. Принимаем следующие значения:

Коэффициент заложения верхового откоса тАУ m₁ = 3

Коэффициент заложения низового откоса тАУ m₂ = 2

Для защиты верхового откоса от разрушающего действия атмосферных осадков, ветра, волн, льда и других факторов предусматривают крепление откосов. Крепление верхового откоса бывает основное в зоне максимальных волновых воздействий и облегчённое тАУ ниже и выше этой зоны. Верхнюю границу основного крепления принимают на отметке гребня плотины. Нижняя граница основного крепления принимается на глубине

h = 2∙h_1% ниже ÑУМО. Для защиты верхового откоса принимают следующие виды крепления:

¾ каменная наброска или отсыпка;

¾ бетонные, монолитные, железобетонные, сборные;

¾ асфальтобетонные;

¾ биологические;

Для крепления низового откоса с целью защиты его от атмосферных воздействий применяют биологическую защиту тАУ посев трав толщиной 0,2-0,3 м и отсыпка щебня или гравия толщиной 0,2 м.

Для крепления верхового откоса применяются сборные железобетонные плиты размером 2´2 м, толщиной 10 см. При производстве работ плиты укладываются в карты толщиной 8´8 м путём омоноличивания швов.

Толщина плиты определялась по формуле:

, м, (12)

где h_пл тАУ коэффициент, равный для сборных плит - 1,1;

h тАУ высота ветровой волны, м;

l - длина волны, м;

В тАУ размер плиты, м;

m₁ тАУ заложение верхового откоса;

g₀ тАУ объемный вес воды, равный 1 т/м³;

g_пл тАУ объемный вес бетона, равный 2,5 т/м³;

Таким образом:

Вам.

Полученное значение δ_пл сравнивается с принятой толщиной плиты тАУ 0,1 м. Так как 0,07<0,1, принимается толщина плиты, равная 0,1 м. Под плитами расположен слой песчано-гравийной подготовки толщиной 0,2 м. Затем железобетонное крепление плитами предусматривают от гребня плотины до ÑУМО не ниже 2∙h_1%. Ниже этой отметки принимается облегчённое крепление из гравелисто-галечных грунтов. Если отметка конца крепления и отметка дна меньше 3 м, то дальше можно не вести облегчённое крепление.

ÑКК = ÑУМО тАУ 2∙h_1% = 213,0 тАУ 2×0,41 = 212,18 м.

где h_1% тАУ высота волны, равная 0,41 м.

Так как разница между отметкой конца крепления, равной 212,18 м и дном реки, равной 108,00 м, не превышает 3 метров, то облегченное крепление не предусматриваем и ÑКК = ÑДна = 108,00 м.

В нижней части крепления железобетонными плитами устраивается упор в виде бетонного массива размерами 0,8´0,4 м. Для крепления низового откоса используется растительный грунт, снятый с основания плотины. Толщина покрытия тАУ 0,2 м. Также производится посев многолетних трав. На низовом откосе могут располагаться горизонтальные площадки тАУ бермы. Ширина их не менее 3 м. Служат для повышения устойчивости откоса. Так как максимальная высота плотины составляет 13,2 м, то бермы не предусматриваются.

3.1.6 Дренажи и обратные фильтры

Дренаж тАУ это устройство для приема и ее организованного отвода воды, профильтровавшейся через тело и основание плотины и обладающее повышенной водопроводимостью. Также дренаж предназначен для предотвращения выхода фильтрационного потока на низовой откос и в зону, подверженную промерзанию.

Существует русловой и пойменный дренаж. Русловой дренаж устраивается в виде дренажной призмы. В дренажной призме внутренний откос m₃ принимается равным 1,5, верховой откос тАУ m₄ = m₂ = 2.

Глубина заложения руслового дренажа в тело плотины определяется по формуле:

, м,Ва (13)

где H_др тАУ высота дренажной призмы, определась по формуле:

H_др = ÑГДП тАУ ÑДна, м,Ва (14)

где ÑГДП тАУ отметка гребня дренажной призмы, м, определялась по формуле:

ÑГДП = ÑУНБ_5% + 0,5, м,Ва (15)

где ÑУНБ_5% тАУ отметка уровня воды в нижнем бьефе, м.

Для определения ÑУНБ_5% использовался график зависимости расхода от уровня воды в реке Q = Вж(H). При Q_5% = 29,0 м³/с ÑУНБ_5% = 209,55 м.

Тогда по формуле (15):

ÑГДП = 209,55 + 0,5 = 210,05 м.

Высота дренажной призмы по формуле (14):

H_др = ÑГДП тАУ ÑДна = 210,05 тАУ 108,00 = 2,05 м.

Глубина заложения руслового дренажа по формуле (13):

Вам.

Пойменный дренаж тАУ горизонтальный трубчатый. Выполнен из асбестоцементных перфорированных труб, диаметром 200 мм. Отводящий трубопровод тАУ 100 мм.

Глубина заложения пойменного дренажа в тело плотины определяется по формуле:

, м,Ва (16)

где В_пл тАУ ширина плотины, м, вычисляется по формуле:

В_пл = В + Н_пл∙(m₁ + m₂),Ва (17)

Таким образом:

В_пл = 10 + 13,2∙ (3+2) = 76 м;

Тогда по формуле (16):

Вам.

Главным недостатком дренажа является возможность возникновения фильтрационных деформаций грунта тела плотины и основания. Для борьбы с фильтрационными деформациями применяют обратные фильтры.

Обратный фильтр тАУ это устройство, предотвращающее вымыв мелких частиц грунта. Благодаря обратным фильтрам скорость фильтрационного потока сокращается. Они оберегают дренажные системы от попадания частиц грунта. Обратный фильтр устраивается на контакте дренажа и дренируемого тела и основания плотины.

3.2 Фильтрационные расчеты

3.2.1 Задачи и методы расчета

К задачам фильтрационных расчетов можно отнести:

¾ определение общего фильтрационного расхода через тело плотины и основание;

¾ построение депрессионной поверхности фильтрационного потока;

¾ проверка общей фильтрационной прочности грунта тела плотины.

Методы, которыми решаются данные задачи:

¾ гидравлические;

¾ гидромеханические;

¾ экспериментальные методы.

В курсовом проекте в основу фильтрационных расчетов положен гидравлический метод.

3.2.2 Расчетные схемы и способы расчета

В расчетах используется гипотеза академика Н.Н.Павловского о независимости фильтрации в теле плотины и ее основании: Q = q_тела + q_осн.

При использовании гипотезы делается ряд допущений:

¾ рассматривается плоская схема фильтрации;

¾ водоупор принимается плоским, горизонтальным и абсолютно водонепроницаемым;

¾ грунт тела плотины и основания считается однородным и изотропным;

¾ слой воды в нижнем бьефе считается равным нулю;

¾ положение кривой депрессии не зависит от вида и фильтрационных свойств грунта тела плотины. Определяется оно положением уровней воды в бьефах и геометрическими размерами тела плотины.

Осуществляем выбор расчетной схемы. Для этого проводим ряд операций:

¾ разбиваем продольный профиль плотины на 3 части: одну русловую и две пойменные;

¾ в каждой из частей проводим сечение. Сечение I проводится в самой глубокой точки русловой части. В каждом сечении должен быть уровень воды в верхнем бьефе;

¾ составляем расчетную схему.

При расчете рассматриваем наполнение водохранилища до НПУ.

3.2.3 Депрессионная поверхность фильтрационного потока

Координаты кривой депрессии рассчитываются по формуле:

Ва (18)

Для расчета координат депрессионной кривой необходимо иметь следующие исходные данные:

Сечение I-I

¾ высота плотины в сечении:

Н_пл = ÑГП тАУ ÑДна = 221,2тАУ108,0 =13,2 м;

¾ глубина воды в верхнем бьефе:

Н₁ = ÑНПУ тАУ ÑДна = 218,1тАУ 208,0 = 10,1 м;

d = H_пл тАУ H₁ = 13,2 тАУ 10,1 = 3,1 м;

¾ горизонтальная проекция депрессионной кривой:

L = d∙m₁ + B + H_пл∙m₂ тАУ S_др = 3,1∙3 + 10 + 13,2∙2 тАУ 7,18 = 38,52 м;

L_р = ∆l + L = 4,34 + 38,52 = 42,86 м,

где ∆l = β ∙ H₁ = 0,43∙10,1 = 4,34 м,

где ;

¾ коэффициент фильтрации через тело плотины: К_ф = 0,001 м/сут;

¾ координаты кривой депрессии, рассчитанные по формуле (18):

x	4,34	5	10	15	20	25	30	35	40	42,86
y	9,57	9,49	8,83	8,13	7,35	6,48	5,48	4,24	2,45	0

Сечение II-II

¾ высота плотины в сечении:

Н_пл = ÑГП тАУ ÑДна = 221,2 тАУ 215,2 = 6 м;

¾ глубина воды в верхнем бьефе:

Н₁ = ÑНПУ тАУ ÑДна = 218,1тАУ 215,2 = 2,9 м;

d = H_пл тАУ H₁ = 6 тАУ 2,9 = 3,1 м;

¾ горизонтальная проекция депрессионной кривой:

L = d∙m₁ + B + H_пл∙m₂ тАУ S_др = 3,1∙3 + 10 + 6∙2 тАУ 9,5 = 21,8 м;

L_р = ∆l + L = 1,25 + 21,8 = 23,05 м,

где ∆l = β ∙ H₁ = 0,43∙2,9 = 1,25 м,

где ;

¾ коэффициент фильтрации через тело плотины: К_ф = 0,001 м/сут.

¾ координаты кривой депрессии, рассчитанные по формуле (18):

x	1,25	5	10	15	20	21,8
y	2,85	2,57	2,19	1,74	1,10	0

Сечение III-III

¾ высота плотины в сечении:

Н_пл = ÑГП тАУ ÑДна = 221,2 тАУ 216,9 = 4,3 м;

¾ глубина воды в верхнем бьефе:

Н₁ = ÑНПУ тАУ ÑДна = 218,1тАУ 216,9 = 1,2 м;

d = H_пл тАУ H₁ = 4,3 тАУ 1,2 = 3,1 м;

¾ горизонтальная проекция депрессионной кривой:

L = d∙m₁ + B + H_пл∙m₂ тАУ S_др = 3,1∙3 + 10 + 4,3∙2 тАУ 9,5 = 18,4 м;

L_р = ∆l + L = 0,52 + 18,4 = 18,92 м,

где ∆l = β ∙ H₁ = 0,43∙1,2 = 0,52 м,

где ;

¾ коэффициент фильтрации через тело плотины: К_ф = 0,001 м/сут.

¾ координаты кривой депрессии, рассчитанные по формуле (18):

x	0,52	1	5	10	15	18,4
y	1,18	1,17	1,02	0,80	0,49	0

3.2.4 Фильтрационный расход

Фильтрационный расход складывается из удельных фильтрационных расходов тела плотины (q_т_i) и ее основания (q_о_i):

q_i = q_т_i+ q_о_i, м²/сутВа (19)

Удельный фильтрационный расход основания плотины находится по формуле:

Вам²/сут,Ва (20)

где K₀ тАУ осредненный коэффициент фильтрации грунтов основания, м/сут;

Т тАУ толщина водопроницаемого слоя основания, м;

B_пл тАУ ширина плотины в сечении по основанию, м;

n тАУ поправочный коэффициент, зависящий от ширины плотины в сечении и от толщины водопроницаемого слоя;

Сечение I-I:

Т = 2,05 м, n = 1,15;

, ;

;

Удельный расход через основание плотины в данном сечении: Вам²/сут;

q₁ = q_т1+ q_о1 = 0,0012 + 0,0003 = 0,0015 м²/сут.

Сечение II-II:

Т₁ = 1,2 м, Т₂ = 7,8 м, n = 1,23;

;

Удельный расход через основание плотины в данном сечении: Вам²/сут;

q₂ = q_т2+ q_о2 = 0,00018 + 0,02 = 0,02 м²/сут.

Сечение III-III:

Т = 9,8 м, n = 1,3;

;

Удельный расход через основание плотины в данном сечении: Вам²/сут;

q₃ = q_т3+ q_о3 = 0,00004 + 0,0001 = 0,00014 м²/сут.

3.2.5 Оценка фильтрационной прочности

Фильтрационная прочность тАУ способность грунта сопротивляться фильтрационным деформациям. Фильтрационная прочность оценивается путем сравнения действительного градиента напора с допустимым. В данном курсовом проекте оценивается только общая фильтрационная прочность грунта тела плотны.

Ва (21)

гдеY_ср тАУ осредненный градиент напора в расчетной области фильтрации, определяется по формуле:

,Ва (22)

где ∆y тАУ падение депрессионной кривой в пределах массива обрушения;

∆x тАУ расстояние, на котором произошло падение депрессионной кривой.

ВатАУ осредненный критический градиент напора для грунта, для суглинка принимается равным от 4 до 1,5;

К_н тАУ коэффициент надежности сооружения, для IV класса К_н = 1,1.

Таким образом, отношение ;

Далее определялся осредненный градиент напора в сечениях:

Сечение I-I:

По формуле (22):

;

Т.к. Вато условие Васоблюдается: 0,21≤1,82 Þ

Þ фильтрационных деформаций не наблюдается.

Сечение II-II:

По формуле (22):

;

Т.к. Вато условие Васоблюдается: 0,21≤1,82 Þ

Þ фильтрационных деформаций не наблюдается.

Сечение III-III:

По формуле (22):

;

Т.к. Вато условие Васоблюдается: 0,05≤1,82 Þ

Þ фильтрационных деформаций не наблюдается.

Условие (21) выполняется по всем сечениям, следовательно, фильтрационная прочность грунта тела плотины обеспечена.

3.3 Расчет устойчивости откоса

3.3.1 Расчетные случаи и методы расчета

Различают три расчетных случая:

¾ 1 основной расчетный случай. Когда в верхнем бьефе равна ÑНПУ, а нижнем тАУ 0;

¾ 2 основной расчетный случай. Когда в верхнем бьефе ФПУ₁, а нижнем бьефе УНБ (при основном расходе водосброса);

¾ Поверочный. Когда в верхнем бьефе ФПУ₂, а в нижнем тАУ УНБ (при 1% расходе для сооружения IV класса).

Так как курсовой проект учебный, то ограничиваемся одним расчетным случаем: 1 основным. Метод расчета относится к группе графоаналитических методов и носит название тАУ метод круглоцилиндрических поверхностей сдвига. Расчеты ведутся только для руслового сечения, так как здесь самые неблагоприятные условия.

3.3.2 Исходные данные

Курсовым проектом предусмотрено два типа расчета тАУ на ЭВМ и вручную. Для расчета на ЭВМ потребуются следующие исходные данные:

¾ Высота плотины: Н = 13,2 м;

¾ Ширина гребня плотины: В = 10 м;

¾ Заложение верхового откоса: m₁ = 3,0;

¾ Заложение низового откоса: m₂ = 2,0;

¾ Глубина воды в верхнем бьефе: H₁ = 10,1 м;

¾ Глубина воды в нижнем бьефе: Н₂ = 0;

¾ Высота дренажной призмы: Н_др = 2,05 м;

¾ Заложение откоса дренажной призмы: m₃ = 1,5;

¾ Объемный вес грунта тела плотины при естественной влажности: g₁ = 2,71 т/м³;

¾ Угол внутреннего трения:

а) при естественной влажности: j₁ = 20 град.

б) в водонасыщенном состоянии: j₂ = 17 град.

¾ Удельное сцепление грунта тела плотины:

а) при естественной влажности: С₁ = 2,4 т/м².

б) в водонасыщенном состоянии: С₂ =2,1 т/м².

¾ Пористость грунта тела плотины: n₁ = 36%.

¾ Плотность грунта основания при естественной влажности: g=2,71.

¾ Угол внутреннего трения грунта основания:

а) при естественной влажности j₂=17 град.

б) в водонасыщенном состоянии j^,₃ =17 град.

¾ Удельное сцепление:

а) при естественной влажности: С₁=2,4 т/м².

б) в водонасыщенном состоянии: С=2,1 т/м².

¾ Пористость грунта основания n=36%

Для ручного расчета применяются те же исходные данные, что и для расчета на ЭВМ тАУ меняется только объемный вес грунта:

Для первого: g₁ =2,71 т/м³; для второго: g₂ = (1-n₁)×(g_гт-g₀),

гдеg₀ тАУ плотность воды: g₀ = 1 т/м³.

g₁ = (1-0,36)×(2,71-1) = 1,09 т/м³.

3.3.3 Коэффициент устойчивости для произвольной кривой обрушения

Для нахождения коэффициента устойчивости низового откоса строится расчетная схема. Для каждого фрагмента находятся значения sinα и cosα:

sinα = 0,1∙N_фр;

Вместе с этим смотрят:

Авангардизм як явище архiтектури ХХ столiття

Автоматическая автозаправочная станция на 250 заправок в сутки

Амурський мiст

Анализ деятельности строительного предприятия "Луна-Ра-строй"

Анализ проектных решений 20-ти квартирного жилого дома