Проектирование основания и фундамента

Целью данной курсовой работы является закрепление полученных теоретический знаний, путем использования их для решения конкретных практических задач. В процессе выполнения, студент должен научиться пользоваться справочной литературой по указанной дисциплине, а также получить навыки проектирования фундаментов и оснований зданий и сооружений. Также необходимо на конкретных примерах разобрать вопрос о применимости различных решений к определенным условиям и выявить наиболее рациональное решение.

Важным этапом в изучении любой дисциплины является закрепление полученных теоретических знаний путем использования их для решения конкретных практических задач. Этой цели и служит работа над курсовым проектом по дисциплине ВлМеханика грунтов, основания и фундаментыВ», во время которой студент должен научиться пользоваться справочной литературой по указанной дисциплине (а это крайне важно при современном потоке информации) и получить навыки проектирования фундаментов и оснований зданий и сооружений. Кроме этого необходимо на конкретных примерах разобрать вопрос о применимости различных решений к определенным условиям и о выявлении наиболее рационального решения для данной конкретной задачи.

Общие принципы проектирования оснований и фундаментов

При расчете оснований и фундаментов необходимо помнить о том, что они входят в единую систему основание-фундамент-сооружение. Взаимное влияние элементов этой системы очевидно. Инженерно-геологические условия строительной площадки и конструктивные особенности сооружения влияют на выбор типа и конструкции фундамента.

Закономерность распределения давления под подошвой фундамента зависит от соотношения жесткостей фундамента и основания, формы фундамента в плане. Деформационные свойства грунтов основания оказывают определенное влияние на распределение усилий в конструктивных элементах сооружения.

Однако одновременный учет системы основание-фундамент-сооружение связан с определенными трудностями, которые обусловлены взаимной зависимостью обобщенных параметров элементов системы: например, жесткость сооружения зависит от деформируемости основания - сильно деформируемое основание предполагает конструкцию, приспособленную к неравномерным значительным осадкам; в свою очередь распределение осадок обусловлено жесткостью сооружения. Не зная величин осадок, мы не можем соответствующим образом распределить жесткость между различными конструктивными элементами сооружения; не зная жесткости сооружения, мы не можем определить осадки системы как единого целого. Фундаменты проектируют исходя из нагрузки, передаваемой надземными конструкциями в основном (за исключением гибких фундаментов) без непосредственного учета совместной работы элементов системы основание тАУ фундамент - сооружение.

В расчете основание - один из элементов системы - представляется расчетной механической моделью, которая, опуская несущественное, не основное, отражает основные механические свойства составляющих его грунтов.

При этом в качестве расчетных механических характеристик грунта используются:

1. Модуль общей деформации Е.

2. Коэффициент поперечной деформации Е.

Эта модель учитывает общие, как упругие так и остаточные деформации основания. Сущность расчета л.д.с. заключается в следующем: зависимость осадки S от нагрузки Р только при средних напряжениях под подошвой фундамента Р_ср

Исходные данные для проектирования

Геологический разрез и план см. в Приложении. Лист №

Конструктивная схема здания: каркасное, с навесными стеновыми ж/б панелями

Количество этажей: 5

Район строительства: г. Токмок.

Гранулометрический состав грунта в процентном отношении.

Физические и физико-механические свойства грунтов основания.

Раздел I. Оценка инженерно-геологических условий строительной

площадки

Одном из основных факторов, определяющих тип и размеры фундамента, являются инженерно-геологические условия строительной площадки. Правильность и экономичность выбранной конструкции фундамента, а также долговечность сооружения во многом зависят от точности определения физико-механических характеристик, мощности и вида грунтов.

Получение данных о грунтовых условиях строительства производится в процессе инженерно-геологических, топографо-геодезических и гидрогеологических изысканий.

Определение наименования грунтов основания.

Согласно СНиП II-15-74 полное наимнование грунта устанавливается на основании физических характеристик грунта, которые делятся на исходные и производные.

К исходным характеристикам относятся следующие:

а) гранулометрический состав грунта;

б) удельный вес, γ_у [кн / м³];

в) объемный вес, γ₀ [кн / м³];

г) весовая влажность, W₀ [%];

д) граница раскатывания(пластичности), W_р [%];

е) граница текучести, W_L [%];

ж) сведения о наличии других примесей в грунте.

К производным физическим характеристикам относятся:

а) пористость. Определяется по следующей по формуле:

б) степень влажности G (коэффициент водонасыщености грунта, J_в) тАУ отношение природной влажности грунта к его полной влажности, соответствующей полному заполнению грунта водой. Определяется по следующей по формуле:

Ва , где γ_wтАУ уд. вес воды.

в) число пластичности J_P [%] J_P=0,01(W_L-W_P)

г) коэффициент консистенции J_L=(W₀-W_P)/ (W_L-W_P);

д) коэффициент пористости на границе текучести e_m. Определяется по формуле:

е) коэффициент П, характеризующий просадочные свойства грунта. П=(e_m-e)/(1+e).

ж) коэффициент неоднородности грунта U=d60/d10. Где d60 и d10 тАУ диаметр частиц, которых в грунте содержится 60% и 10% соответственно.

Определение наименования первого слоя грунта.

Наличие показателей границ текучести и пластичности свидетельствует о том, что первый слоя грунта является глинистым.

1. Определяем число пластичности: ВаJ_P=0,01(W_L-W_P)=0,01(31-20)=0,11.

В соответствии с таблицей 6, СНиПа II-15-74 делаем заключение, что глинистый грунт, с числом пластичности 0,11, является суглинком.

2. Определяем коэффициент консистенции:

J_L=(W₀-W_P)/ (W_L-W_P)=(25,7-20)/(31-20)=0,518

В соответствии с таблицей 7, СНиПа II-15-74 делаем заключение, что суглинок, с коэффициентом консистенции 0,518, является мягкопластичным.

3. Определяем коэффициент пористости грунта:

4. Определяем степень влажности грунта:

Так как степень влажности >0.8, данный слой грунта является непросадочным. Ва

(СНиП II-15-74, пункт 2.13).

5. Определяем коэффициент пористости грунта на границе его текучести:

6. Определяем просадочность грунта:

П=(e_m-e)/(1+e)=(0,8432-0,8381)/(1+0,8381)=0,0027

7. Определяем коэффициент сжимаемости грунта:

8. Определяем коэффициент относительной сжимаемости грунта:

Заключение: первый слой грунта является суглинком, в мягкопластичном состоянии, непросадочным.

Определение наименования второго слоя грунта.

Наличие показателей границ текучести и пластичности свидетельствует о том, что первый слоя грунта является глинистым.

1. Определяем число пластичности: ВаJ_P=0,01(W_L-W_P)=0,01(18,9-12)=0,069.

В соответствии с таблицей 6, СНиПа II-15-74 делаем заключение, что глинистый грунт, с числом пластичности 0,069, является супесью.

2. Определяем коэффициент консистенции:

J_L=(W₀-W_P)/ (W_L-W_P)=(16,1-12)/(18,9-12)=0,594.

В соответствии с таблицей 7, СНиПа II-15-74 делаем заключение, что супесь, с коэффициентом консистенции 0,594, является пластичной.

Определяем коэффициент пористости грунта:

Определяем степень влажности грунта:

Так как степень влажности >0.8, данный слой грунта является непросадочным.Ва (СНиП II-15-74, пункт 2.13).

Определяем коэффициент пористости грунта на границе его текучести:

Определяем просадочность грунта:

П=(e_m-e)/(1+e)=(0,5046-0,4285)/(1+0,4285)=0,0532.

Определяем коэффициент сжимаемости грунта:

Определяем коэффициент относительной сжимаемости грунта:

Заключение: второй слой грунта является супесью, в пластичном состоянии, непросадочным.

Определение наименования третьего слоя грунта.

Отсутствие показателей границ текучести и пластичности свидетельствует о том, что третий слой грунта является песчаным.

1. В соответствии с таблицей 2, СНиПа II-15-74 делаем заключение, что третий слой грунта является песком средней крупности. Так как, вес частиц крупнее 0.25 мм, в грунте составляет более 50%.

2. Определяем неоднородность грунта. Для этого необходимо определить коэффициент неоднородности грунта. Строим кумуляту тАУ график выражающий процентное содержание фракций в грунте.

ВаВа Ваd60= 0,42 мм

ВаВа Ваd10=0,035 мм

ВаВа ВаU=d60/d10=12

ВаВа ВаДелаем заключение - грунт является неоднородным.

3. ВаОпределяем пористость грунта:

В соответствии с таблицей 5, СНиПа II-15-74 делаем заключение, что третий слой грунта является песчаным, средней крупности.

4. ВаОпределяем степень влажности грунта:

В соответствии с таблицей 4, СНиПа II-15-74 делаем заключение, что третий слой грунта является песком, насыщенным водой.

5. Определяем коэффициент сжимаемости грунта:

6. Определяем коэффициент относительной сжимаемости грунта:

Заключение: Третий слой грунта является песком средней крупности, насыщенным водой. Делаем вывод, что он может служить естественным основанием.

Таблица 1. Производные физические характеристики грунтов основания.

Таблица 2. Полные наименования грунтов основания.

Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки.

Опираясь на предыдущие пункты раздела, можно дать заключение о возможности возведения сооружения в данных инженерно-геологичских условиях.

Заведомо слабые грунты, в проектируемом основании отсутствуют. Для приближенной оценки несущей способности грунтов основания определяем условное давление R₀, для грунта каждого слоя по табл. 1, 2 Приложения 4 СНиП II-15-74.

Для первого слоя R₀₁=2,15 кгс/см²

Для второго слоя R₀₂=3,25 кгс/см²

Для третьего слоя R₀₃=4 кгс/см²

Грунты основания можно использовать в качестве естественного основания.

Раздел II. Сбор нагрузок

Нагрузки на фундамент собираются на уровне спланированной поверхности земли. Грузовые площади в плане, см. в Приложении. Лист №.

1. Сбор нагрузок на сечение 1-1.

Грузовая площадь тАУ 5,875х5,875= 34,52 м².

1. Нагрузка от колонн и ригелей.

Вес колонн: A х B х h х n х γ_бет = (0.4м х 0.4м х 3м) х 5 х 2500 кг/м³ = 6000 кг = 60кН.

где, А и В тАУ линейные размеры колонны

h тАУ высота колонны

n тАУ число колонн

ВаВаγ_бет - удельный вес бетона (2500 кг/м³)

Вес ригелей: A х B х l х n х γ_бет = [(0,4м х 0,4м х 2,8м х 2) + (0,4м х 0,4м х 2,675м х 2)] х 5 х Вах 2500 кг/м³ =

= 21800 кг = 219кН.

где, А и В тАУ линейные размеры ригеля

ВаВа Ваl тАУ длинна ригеля (в пределах грузовой площади)

ВаВа Ваn тАУ число колонн

ВаВа Ваγ_бет - удельный вес бетона (2500 кг/м³)

2. Крыша и кровля

ВаВаВаВа Таблица 3.1 Сбор нагрузок от веса элементов крыши и кровли.

Вес от элементов крыши и кровли: 2,93 кН/м² х 34,52 м² = 101,14 кН.

3. Покрытие

Таблица 4.1 Сбор нагрузок от веса элементов покрытия.

Вес от элементов покрытия: 4,74 кН/м² х 34,52 м² = 163,62 кН.

4. Перекрытия междуэтажные

Таблица 5.1 Сбор нагрузок от веса элементов междуэтажных перекрытий.

Вес от элементов покрытия: 6,65 кН/м² х 34,52 м² х 4 = 918,232 кН.

Где 4 тАУ число перекрытий.

Суммарная нагрузка, действующая в сечении 1-1:

∑N = 60кН + 219кН + 101,14 кН + 163,62 кН + 918,232 кН = 1462 кН

2. Сбор нагрузок на сечение 2-2.

Грузовая площадь тАУ 5,875х6= 35,25 м².

1. Нагрузка от колонн и ригелей.

Вес колонн: A х B х h х n х γ_бет = (0.4м х 0.4м х 3м) х 5 х 2500 кг/м³ = 6000 кг = 60кН. где, А и В тАУ линейные размеры колонны

ВаВа Ваh тАУ высота колонны

ВаВа Ваn тАУ число колонн

ВаВа Ваγ_бет - удельный вес бетона (2500 кг/м³)

Ва ВаВес ригелей: A х B х l х n х γ_бет = [(0,4м х 0,4м х 2,8м х 3) + (0,4м х 0,4м х 2,675м)] х 5 х 2500 кг/м³ = 22100 кг = 221,5кН.

где, А и В тАУ линейные размеры ригеля

ВаВа Ваl тАУ длинна ригеля (в пределах грузовой площади)

ВаВа Ваn тАУ число ригель

ВаВа Ваγ_бет - удельный вес бетона (2500 кг/м³)

2. Крыша и кровля

Таблица 3.2 Сбор нагрузок от веса элементов крыши и кровли

Вес от элементов крыши и кровли: 2,93 кН/м² х 35,25 м² = 103,28 кН.

3. Покрытие

Таблица 4.2 Сбор нагрузок от веса элементов покрытия.

Вес от элементов покрытия: 4,74 кН/м² х 35,25 м² = 167,1 кН.

4. Перекрытия междуэтажные

Таблица 5.2 Сбор нагрузок от веса элементов междуэтажных перекрытий.

Вес от элементов покрытия: 6,65 кН/м² х 35,25 м² х = 937,65 кН.

Суммарная нагрузка, действующая в сечении 2-2:

∑N = 60кН + 221,5кН + 103,28 кН + 167,1 кН + 937,65 кН = 1483,53 кН

3. Сбор нагрузок на сечение 3-3.

Грузовая площадь тАУ 3,325х6= 19,95 м².

1. Нагрузка от колонн и ригелей и кирпичной стены.

Вес колонн: A х B х h х n х γ_бет = (0.4м х 0.4м х 3м) х 5 х 2500 кг/м³ = 6000 кг = 60кН.

где, А и В тАУ линейные размеры колонны

ВаВа Ваh тАУ высота колонны

ВаВа Ваn тАУ число колонн

ВаВа Ваγ_бет - удельный вес бетона (2500 кг/м³)

Вес ригелей: A х B х l х n х γ_бет = [(0,4м х 0,4м х 2,8м х 2) + (0,4м х 0,4м х 2,675м)] х 5 х 2500 кг/м³ =

= 16550 кг = 165,5кН.

где, А и В тАУ линейные размеры ригеля

ВаВа Ваl тАУ длинна ригеля (в пределах грузовой площади)

ВаВа Ваn тАУ число ригелей

ВаВа Ваγ_бет - удельный вес бетона (2500 кг/м³)

Вес кирпичной стены: A х B х h х γ_к.к = 6м х 0,25м 15м 1900 кг/м³ = 42750 кг = 427,5 кН.

где, А и В тАУ линейные размеры колонны

ВаВа Ваh тАУ высота стены

ВаВа Ваn тАУ число колонн

ВаВа Ваγ_к.к - удельный вес кирпичной кладки (1900 кг/м³)

2. Крыша и кровля

Таблица 3.3 Сбор нагрузок от веса элементов крыши и кровли

Вес от элементов крыши и кровли: 2,93 кН/м² х 19,95 м² = 58,45кН.

3. Покрытие

Таблица 4.3 Сбор нагрузок от веса элементов покрытия

Вес от элементов покрытия: 4,74 кН/м² х 19,95 м² = 94,56 кН.

4. Перекрытия междуэтажные

Таблица 5.3. Сбор нагрузок от веса элементов междуэтажных перекрытий.

Вес от элементов покрытия: 6,65 кН/м² х 19,95 м² х 4= 530,67 кН.

Суммарная нагрузка, действующая в сечении 3-3:

∑N = 60кН + 165,5кН + 427,5 кН + 58,45 кН + 94,56 кН + 530,67 кН = 1336,68 кН

Раздел III. Расчет фундаментов мелкого заложения

1. Выбор глубины заложения фундамента.

Глубина заложения фундамента h тАУ расстояние от спланированной поверхности, до подошвы фундамента зависит:

1. от расчетной глубины промерзания грунтов в зимний период и уровня грунтовых вод. Расчетная глубина промерзания Н определяется по формуле:

Н= Н^нm_i

где, m_i- коэффициент влияние теплового режима на промерзание грунтов (табл. 14 СНиП П-15-74);

Н^н - нормативная глубина промерзания тАУ определяется по п. 3.31 СНиПа П-15-74 в зависимости от района строительства.

Определяем Н = 2,5 х 0,8 = 2 метра.

m_iтАУ 0,8 (для зданий с утепленным цокольным перекрытием и среднесуточной температурой воздуха в помещении 15 ^ОС).

Н^н тАУ 2,5 метра.

При известном значении Н, характере напластования грунтов глубина заложения фундамента h назначается в соответствии с положениями таблицы 15 СНиП П-15-74. Согласно таблице 6 настоящего курсового проекта, грунтами под подошвой фундамента будут являться песчаные и глинистые грунты ( с коэффициентом консистенции > 0.25). Опираясь на эти данные, а так же на положения таблицы 15 СНиП П-15-74, принимаем глубину заложения фундамента h = 2.2 метра.

2. Определение размеров подошвы фундамента.

Размеры подошвы фундаментов для колонн определяются по формуле:

где, P_ср тАУ среднее давление под подошвой фундамента (фактическое)

Р_ср = N/F + h_ср + γ_ср. F = b² тАУ площадь подошвы, h_ср тАУ средняя высота грунта находящегося наВаВа Вауступах, γ_ср. тАУ удельный вес грунта (2000кг/м³)

R тАУ расчетное давление на основание. Определяется:

где, m₁ и m₂ коэффициент условий работы грунтового основания и коэффициент условий работы здания или сооружения во взаимодействии с основанием. (п. 3.51 СНиП П-15-74).

k_н тАУ коэффициент надежности (п. 3.52 СНиП П-15-74).

A, B и D тАУ коэффициенты, принимаемые по таблице 16 СНиП П-15-74, в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения φ. (имеется в исходных данных).

h тАУ глубина заложения фундамента

γтАЩ_II тАУ осредненное расчетное значение объемного веса грунта, залегающего выше отметки заложения фундамента,

γ_II тАУ то же, но с залегающего ниже подошвы фундамента.

С_II тАУ расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.

h₀ тАУ глубина до пола подвала, при отсутствии подвала принимается = 0.

При подборе ширины подошвы необходимо учитывать главное условие прочности тАУ P_ср ≤ R

Расчет выполняется методом последовательных приближений так как, R=f(b); P=f(b).

Определение размеров подошвы для фундамента в сечении 1-1, 2-2.

Так нагрузки, действующие в сечениях 1-1, 2-2 отличаются незначительно, расчет произведем по сечению 2-2, по результатам которого, установим размеры подошвы для обоих сечений одинаковые.

Вычисляем значение R, при b = 1, 2, 3.

Определяем значение P_ср при F соответственно равной 1, 4, 9 м³:

Р_ср (F=1) = N/F + h_ср γ_ср. = 1483,53кН/1м² + 2,2м х 20кН/м³ = 1527,53 кН/м²

Р_ср (F=4) = N/F + h_ср γ_ср. = 1483,53кН/4м² + 2,2м х 20кН/м³ = 414,88 кН/м²

Р_ср (F=9) = N/F + h_ср γ_ср. = 1483,53кН/9м² + 2,2м х 20кН/м³ = 208,83 кН/м²

Для определения оптимального значения ширины подошвы b, построим графики зависимостей расчетного сопротивления (R) и фактического давления (Р_ср) от ширины подошвы b:

Как видно из графика, оптимальным значением , является точка пересечения графиков, которой соответствует значение b = 2,3 м.

Проверка по условию прочности: P_ср ≤ R

Р_ср (F=5,29) = N/F + h_ср γ_ср. = 1483,53кН15,29м² + 2,2м х 20кН/м³ = 324,44 кН/м²

При данной ширине подошвы условие прочности не удовлетворяется 324,44 кН/м² > 291,67 кН/м².

Примем ширину сечения подошвы, больше оптимальной тАУ 2,5 м. Проверка условия прочности:

Р_ср (F=6,25) = N/F + h_ср γ_ср. = 1483,53кН16,25м² + 2,2м х 20кН/м³ = 281,36 кН/м²

Условие прочности удовлетворено 293 кН/м² < 281.36 кН/м². Принимаем ширину подошвы 2,5 м.

Определение размеров подошвы для фундамента в сечении 3-3.

Аналогичным образом рассчитываем ширину подошвы, для фундамента в сечении 3-3. Расчетные сопротивления уже известны, определим лишь значение P_ср при F соответственно равной 1, 4, 9 м³:

Р_ср (F=1) = N/F + h_ср γ_ср. = 1336,68 кН/1м² + 2,2м х 20кН/м³ = 1380,68 кН/м²

Р_ср (F=4) = N/F + h_ср γ_ср. = 1336,68 кН/4м² + 2,2м х 20кН/м³ = 378,17 кН/м²

Р_ср (F=9) = N/F + h_ср γ_ср. = 1336,68 кН/9м² + 2,2м х 20кН/м³ = 192,52 кН/м²

Строим графики зависимостей расчетного сопротивления (R) и фактического давления (Р_ср) от ширины подошвы b:

Как видно из графика, оптимальным значением, является точка пересечения графиков, которой соответствует значение b = 2,2 м.

Проверка по условию прочности: P_ср ≤ R

Р_ср (F=4,84) = N/F + h_ср γ_ср. = 1336,68 кН/4,84м² + 2,2м х 20кН/м³ = 320,17 кН/м²

При данной ширине подошвы условие прочности не удовлетворяется 320,17 кН/м² > 291 кН/м².

Примем ширину сечения подошвы, больше оптимальной тАУ 2,4 м. Проверка условия прочности:

Р_ср (F=5,76) = N/F + h_ср γ_ср. = 1336,68 кН/5,76м² + 2,2м х 20кН/м³ = 276,06 кН/м²

Условие прочности удовлетворено 276,06 кН/м² < 292,33 кН/м².

Принимаем ширину подошвы 2,4 м.

Подробный план фундаментов с сечениями см. в Приложении. Лист № 3, 4.

Раздел IV. Расчет фундамента по 2-му предельному состоянию

В процессе возведения или эксплуатации сооружения, вследствие недопустимых деформации или местных повреждений основания, часто возникает такой состояние сооружения, при котором оно теряет несущую способность или перестает удовлетворять своему назначению.

Расчет оснований промышленно-гражданских зданий сооружений по 2-му предельному состоянию тАУ расчет по деформациям тАУ сводится к выполнению условия S≤S_пр. определяется по таблице 18 СНиП П-15-74.

Различают абсолютную и среднюю осадку сооружения или конструкции. Абсолютная осадка S_абс характеризуется полной величиной осадки какой тАУ либо точки подошвы сооружения или отдельных фундаментов. Относительная осадка S_отн. вычисляется по величинам абсолютных осадок S_абс нескольких фундаментов (не менее 3-х):

Необходимые для вычисления осадки фундамента данные:

1) Глубина заложения и размеры подошвы фундамента

2) Сведения о грунтах и их напластованиях

3) Среднее давление под подошвой фундамента

4) Данные компрессионных испытаний грунтов.

Определение абсолютной осадки фундамента в сечении 2-2 методом послойного суммирования

Согласно СНиП П-15-74 осадка определяется методом послойного суммирования, основные предпосылки которого следующие:

1) Принимается, что осадка происходит за счет дополнительного давления Р₀ = Р_ср тАУ Р_пр^1-1

2) Выполняется главное условие прочности P_ср ≤ R

3) Осадка фундамента происходит за счет деформации грунта в пределах некой толщи ограниченной мощности, расположенной под подошвой фундамента. Этот слой называется сжимаемой толщей. Нижняя граница сжимаемой толщи соответствует уровню, на котором выполняется условие P_z ≥ 0,2 Р_ср

4) Осадка происходит только за счет осевых напряжений P_z

5) Боковое расширение грунта отсутствует, следовательно, при определении осадки фундамента можно пользоваться решением задачи об уплотнении грунтов под воздействием сплошной равномерно распределенной нагрузки.

Значит:

Толщу основания ниже подошвы разобьем на элементарные слои h_i=0,2b, h_i=0,2х2.5=0,5м.

Определим m и n для каждого элементарного слоя по формулам m_i= 2Z_i/b; n = a/b,

где Z_i тАУ расстояние от подошвы фундамента до подошвы элементарного слоя,

a, b тАУ размеры подошвы фундамента.

По таблице 1, Приложения 3 СНиП П-15-74 определим коэффициент α для каждого слоя.

Все данные находятся в таблице 6.

Определим значения дополнительного напряжения по формуле:

где, γ_oi^н тАУ объемный вес грунта.

На h₀ P_ос = 281,36 кН/м² тАУ (18,6 кН/м³ х2м тАУ 21,7 кН/м³ х 0,2м) = 239,82 кН/м²

На h₁ P_ос = 281,36 кН/м² тАУ (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 0,7м)= 228,97 кН/м²

На h₂ P_ос = 281,36 кН/м² тАУ (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 1,2м )= 218,12 кН/м²

На h₃ P_ос = 281,36 кН/м² тАУ (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 1,7м )= 207,27 кН/м²

На h₄ P_ос = 281,36 кН/м² тАУ (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 0,2 м)= 196,76 кН/м²

и. т д.

После построения эпюр P_пр и P_ос , графически находим мощность сжимаемой толщи H_сжт = 9,68 м.

Все расчетные данные внесем в таблицу:

Таблица 6.1

Вместе с этим смотрят:

Авангардизм як явище архiтектури ХХ столiття

Автоматическая автозаправочная станция на 250 заправок в сутки

Амурський мiст

Анализ деятельности строительного предприятия "Луна-Ра-строй"

Анализ проектных решений 20-ти квартирного жилого дома