Математические модели физико-химических процессов

Контрольная работа

1. Написать соотношение между удельным весом γ и плотностью ρ. Привести формулы для расчета ρ для газов. Привести значения ρ и γ для воды и ρ для воздуха

Удельный вес (вес единицы объема) γ и плотность (масса единицы объема) ρ связаны зависимостью:

где g=9,81 м/с² тАУ ускорение свободного падения.

Так как в СИ за единицу массы принята масса некоторого эталона, а в технической системе МКГСС за единицу силы (кгс) принят вес этого же эталона, то плотность в единицах СИ (кг/м³) численно равняется удельному весу в единицах системы МКГСС (кгс/м³).

На основании уравнений Клапейрона, плотность ρ любого газа при температуре Т и давлении р может быть рассчитана по формуле:

где ρ₀=М/22,4 кг/м³ тАУ плотность газа при нормальных условиях (Т=0iС, атм. давление); М тАУ мольная масса газа кг/кмоль; Т тАУ температура, К. давление р и р₀ должны быть выражены в одинаковых единицах.

Плотность смеси газов:

где у₁, у₂,тАжу_n тАУ объемные доли компонентов газовой смеси; ρ₁, ρ₂, тАж, ρ_n тАУ соответствующие плотности компонентов.

Плотность воды ρ_в в интервале температур от 0 до 100iС с достаточной для технических расчетов точностью можно считать равной ρ_в=1000 кг/м³. Удельный вес:

кг/(м²∙с²)

Плотность воздуха ρ_возд=1,29 кг/м³

2. Кинематическая υ и динамическая μ вязкости жидкостей и газов. Влияние на них давления и температуры. Привести значения υ и μ для воды и воздуха

Сила внутреннего трения, т.е. сила, проявляющаяся при перемещении одного слоя жидкости относительно другого, прямо пропорциональна относительной скорости перемещения и величине поверхности соприкосновения этих слоев. Она зависит от свойств жидкости и не зависит от давления.

Где μ тАУ коэффициент пропорциональности, зависящий от свойств жидкости и называется коэффициентом вязкости; dω/dn тАУ приращение (производная) скорости, приходящаяся на единицу длины расстояния между двумя слоями (градиент скорости).

Таким образом, из этого уравнения коэффициент вязкости:

Принимая F=1 см²; n=1 см; ω=1 см/с, находим, что μ=k (дн∙с/см²)

Абсолютной единицей динамической вязкости называют вязкость такой жидкости, в которой сила 1 дн перемещает находящиеся на расстоянии 1 см друг от друга слои жидкости с поверхностью в 1 см² каждый один относительно другого со скоростью 1 см/с. Абсолютную единицу динамической вязкости называют пуазом.

Кинематический коэффициент вязкости υ связан с динамическим коэффициентом вязкости соотношением:

Единицей кинематической вязкости является стокс (ст), равный 1 см²/с.

Вязкость можно рассматривать как функцию трения молекул друг о друга, зависящего от их строения и пространственного расположения. Поэтому изменение температуры жидкости существенно влияет на величину вязкости. Вязкость капельных жидкостей сильно уменьшается с повышением температуры и тем быстрее, чем выше величина вязкости. Вязкость газов, наоборот, с возрастанием температуры увеличивается.

Для капельно-жидких тел зависимость вязкости от температуры не удается выразить одной общей формулой. Значения динамического коэффициента вязкости μ при различных температурах можно определить по справочным таблицам и номограммам. Существует ряд эмпирических формул, применимых к большому числу жидкостей. Например:

Ва,

где μ тАУ динамический коэффциент вязкости жидкости при атмосферном давлении и 20iС, мП; ρ тАУ плотность жидкости, кг/м³; М тАУ мольная масса кг/кмоль; А тАУ число одноименных атомов в молекуле органического соединения; n тАУ численное значение атомной константы; р тАУ поправка на группировку атомов и характер связи между ними. Атомные константы n и численные значения поправок р приведены в справочных таблицах.

Для смеси нормальных (неассоциированных)жидкостей значение μ_см может быть вычислено по формуле:

lgμ_см=х₁lgμ₁+х₂lgμ₂+тАж+х_nlgμ_n ,

где μ₁, μ₂ тАУ динамические коэффициенты вязкости отдельных компонентов; х₁, х₂ тАУ мольные доли компонентов в смеси.

Молекулярно-кинетическая теория объясняет вязкость движением и взаимодействием молекул. В газах расстояния между молекулами существенно больше радиуса действия молекулярных сил, поэтому вязкость газов определяется главным образом молекулярным движением. Между движущимися относительно друг друга слоями газа происходит постоянный обмен молекулами, обусловленный их непрерывным хаотическим (тепловым) движением. Переход молекул из одного слоя в соседний, движущийся с иной скоростью, приводит к переносу от слоя к слою определённого количества движения. В результате медленные слои ускоряются, а более быстрые замедляются. Работа внешней силы F, уравновешивающей вязкое сопротивление и поддерживающей установившееся течение, полностью переходит в теплоту.

Вязкость идеального газа не зависит от его плотности (давления), так как при сжатии газа общее количество молекул, переходящих из слоя в слой, увеличивается, но зато каждая молекула менее глубоко проникает в соседний слой и переносит меньшее количество движения (закон Максвелла). Для вязкости идеальных газов в молекулярно-кинетической теории даётся следующее соотношение:

Где ρ тАУ число молекул в единице объема; (ν) тАУ средняя скорость теплового движения молекул, λ тАУ средняя длина свободного пробега

Изменение динамического коэффициента вязкости газов с температурой выражается формулой:

где μ₀ тАУ динамический коэффициент вязкости при 0iС; Т тАУ температура, К; С тАУ постоянная Сатерленда

Зависимость вязкости
жидкостей от давления
выражается уравнением :

где μ_р и μ₀ - динамическая вязкость при давлении p и атмосферном давлении, Па∙с; e - основание натуральных логарифмов; α_р - пьезокоэффициент вязкости, Па^-1∙с^-1 (для нефтяных масел лежит в пределах 0,001-0,004).

При высоком давлении вязкость может возрасти настолько, что масло потеряет свойства жидкости и превратится в квазипластичное тело. При давлении более 1015 Па минеральное масло превращается в твердое тело. При снятии нагрузки первоначальная вязкость восстанавливается. Вязкость масел при всех температурах с увеличением давления растет неодинаково и тем значительнее, чем выше давление и ниже температура

Динамическая вязкость воды при 4iС принята равной 1,005В·10^тАУ3 НВ·c/м² = 1,005 мНВ·с/м² ~ 1 спз. Кинематическая вязкость воды при 4iС принята равной 1,0068В·10^тАУ6 м²/с.

Динамический коэффициент вязкости воздуха при температуре 0iС и атмосферном давлении μ=17.20∙10^-6 Па∙с.

3. Напишите основное уравнение гидростатики. Из какого уравнения его получают, примеры практического применения. Как рассчитывается давление жидкости на дно и стенки сосуда?

Основное уравнение гидростатики:

где z₁, z₂ тАУ высота погружения двух точек жидкости; р₀, р тАУ гидростатическое давление в этих точках соответственно; γ тАУ удельный вес жидкости. Часто основное уравнение гидростатики записывают в следующем виде:

р=р₀+ρgh,

где р тАУ гидростатическое давление на глубине h от поверхности жидкости; р₀ тАУ давление жидкости на поверхности жидкости; ρ тАУ плотность жидкости; g тАУ ускорение свободного падения.

Выводится основное уравнение гидростатики из системы дифференциальных уравнений Эйлера:

Из основного уравнения гидростатики следует равенство уровней в сообщающихся сосудах, а также закон Архимеда, закон Паскаля.

Если жидкость поместить в какой-либо сосуд, то гидростатическое давление на отдельные части площади горизонтального дна сосуда везде одинаково, давление же на боковые стенки возрастает с увеличением глубины погружения; при этом давление на дно сосуда не зависит от формы или угла наклона боковых стенок:

Р = р₀+ρgН

Общее давление Р на горизонтальное дно не зависит от формы сосуда и объема жидкости в нем:

Р = рF,

Где F тАУ площадь дна сосуда.

Так как гидростатическое давление жидкости на вертикальную стенку сосуда изменяется по ее высоте. То общее давление на нее распределяется неравномерно:

Р = (р₀+ ρgz)F,

где z тАУ расстояние от верхнего уровня жидкости до центра тяжести смоченной поверхности стенки; это расстояние зависит от геометрической формы стенки. Центр давления на прямоугольную стенку располагается от верхнего уровня жидкости на расстоянии С=2/3Н.

4. Охарактеризовать два режима жидкостей. Эквивалентный диаметр тАУ для чего ведено это понятие?

При достаточно медленном движении жидкости в прямолинейном направлении пути отдельных ее частиц представляют собой параллельные прямые, образующие на поворотах правильную систему кривых. Такое движение называется струйчатым или ламинарным. При больших скоростях отдельные частицы жидкости, даже в случае прямолинейного направления движения, будут двигаться беспорядочно, по запутанным кривым в различных направлениях, причем эти пути будут постоянно изменяться. Такое движение называется вихревым или турбулентным.

Критерий, характеризующий гидродинамический режим движения жидкости называется критерием Рейнольдса и является мерой отношения сил инерции и внутреннего трения в потоке:

где ω тАУ средняя скорость потока, м/с; d тАУ диаметр трубопровода, м; ρ тАУ плотность жидкости кг/м³; μ тАУ динамический коэффициент вязкости, Па∙с; ν тАУ кинематический коэффициент вязкости, м²/с.

Для потоков, проходящих по прямым трубам, характерны следующие значения критерия Рейнольдса:

Ламинарное течение Rе˂2300

Переходная область 2300˂Rе˂10000

Развитое турбулентное течение Rе˃10000

Для потоков некруглого поперечного сечения в выражение для вычисления критерия Рейнольдса подставляется эквивалентный диаметр, равный четырем гидравлическим радиусам. Гидравлический радиус r_г представляет собой отношение площади поперечного сечения потока f к омываемому потоком (смоченному) периметру П:

Для трубы круглого сечения, сплошь заполненной жидкостью:

Следовательно, для потоков некруглого сечения вместо диаметра можно применять эквивалентный диаметр:

5. Написать уравнение расхода и неразрывности потока (материальный баланс потока) в интегральной (не дифференциальной) форме

Объемный расход жидкости или газа:

где V тАУ объемный расход жидкости или газа, м³/с; f тАУ площадь поперечного сечения потока, м²; ω тАУ средняя скорость потока, м/с;

Массовый расход жидкости или газа:

где М тАУ массовый расход жидкости или газа, кг/с; ρ тАУ плотность жидкости или газа, кг/м³

при установившемся движении жидкости по закрытому трубопроводу и отсутствии утечки через неплотные соединения через каждое поперечное сечение трубопровода в единицу времени протекает одно и то же весовое количество жидкости. Это явление характеризуется уравнением неразрывности или сплошности потока:

G₁=G₂=G₃=соnst

или

f₁ω₁γ₁= f₂ω₂γ₂= f₃ω₃γ₃=соnst

для несжимаемых (капельных) жидкостей, удельный вес которых остается неизменным по длине трубопровода, уравнение неразрывности принимает следующий вид:

f₁ω₁= f₂ω₂= f₃ω₃=соnst

При неустановившемся движении изменение массы жидкости, заключенной в данном объеме и проходящей через каждое поперечное сечение трубопровода, происходит только за счет изменения ее плотности в этом объеме.

6. Написать уравнение Бернулли (энергетический баланс потока) для идеальной и реальной жидкостей. Объяснить, что обозначают составляющие этого уравнения. Назвать случаи практического использования уравнения Бернулли

Для любого сечения трубопровода, при установившемся движении идеальной жидкости, сумма скоростного и статического напоров и нивелирной высоты есть величина постоянная

Величина

называется гидродинамическим напором. Он складывается из следующих величин:

z тАУ нивелирной высоты, называемой также геометрическим напором и представляющей собой высоту (м) данной частицы жидкости относительно произвольно выбранной горизонтальной плоскости сравнения;

- статического или пьезометрического напора, равного давлению столба жидкости над рассматриваемым уровнем. Статический напор имеет размерность длины (м);

- скоростного или динамического напора, кторый также иммет размерность длины (м)

Все члены уравнения Бернулли имеют одну размерность и наглядно изображаются графически (рис.1)

Рис. 1. Диаграмма Бернулли для идеальной жидкости при установившемся движении

Уравнение Бернулли выражает частный случай закона сохранения энергии. Любой напор в трубопроводе можно рассматривать как энергию жидкости, отнесенную либо к 1 кгс, либо к 1 м³ жидкости. В энергетической форме уравнение Бернулли для жидкости, перемещающейся без трения, может быть сформулировано следующим образом: для любого сечения трубопровода при установившемся движении невязкой жидкости сумма потенциальной Ваи кинетической Ваэнергии жидкости, движущейся по трубопроводу, остается величиной постоянной.

При изменении сечения трубопровода и соответственно скорости движения жидкости происходит превращение энергии: при сужении трубопровода часть потенциальной энергии может перейти в кинетическую и наоборот, при расширении трубопровода часть кинетической энергии может перейти в потенциальную причем количество энергии остается неизменным.

При движении реальных жидкостей возникают силы трения, обусловленные вязкостью жидкости, характером ее движения, трением о стенки трубы и пр. на преодоление возникающего сопротивления должна расходоваться некоторая часть энергии, и общее количество энергии по длине трубопровода будет непрерывно уменьшаться за счет перехода потенциальной энергии в энергию, затрачиваемую на трение (энергию потерянную). В этом случае сумма членов уравнения Бернулли будет величиной постоянной только при учете потери энергии:

где h_п тАУ потеря энергии или потеря напора в м.

для любого сечения трубопровода, в котором протекает реальная жидкость, при установившемся движении. Сумма напоров скоростного h_ск., статического h_ст. нивелирного z и потерянного h_п есть величина постоянная.

В случае протекания жидкости по горизонтальному трубопроводу, при установившемся движении, нивелирные высоты для всех сечений трубопровода будут одни и те же, следовательно величина z из уравнения Бернулли может быть в этом случае исключена, и уравнение примет следующий вид:

Для любого сечения горизонтального трубопровода, при установившемся движении жидкости, общий напор равен сумме скоростного, статического и потерянного напоров.

Применяется уравнение Бернулли для расчета движения жидкости по наклонному трубопроводу, для расчета истечение жидкости через отверстие в дне или стенке сосуда при постоянном уровне жидкости в сосуде, при переменном уровне жидкости в сосуде, для расчета истечения жидкости через водослив.

7. Сущность физического (с использованием теории подобия) и математического моделирования

Наиболее перспективный метод решения задач исследования и расчета химико-технологических процессов тАУ теоретический метод, основанный на составлении и решении дифференциальных уравнений, полностью описывающих процесс. Для практического использования этих уравнений следует при их решении учитывать ограничения, вытекающие из свойств конкретного явления (процесса). Однако многие химико-технологические процессы настолько сложны, что удается лишь составить систему дифференциальных уравнений для их описания и установить условия однозначности. Решить эти уравнения известными в математике методами не представляется возможным. В подобных случаях используют метод моделирования. Под моделированием понимают метод исследования химико-технологических процессов на моделях, отличающихся от объектов моделирования (натуры) в основном масштабом. Моделирование можно осуществлять двумя основными методами тАУ методом обобщенных переменных или методом теории подобия (физическое моделирование), и методом численного эксперимента (математическое моделирование). Принципиального различия между этими методами нет, поскольку оба они в большей или меньшей степени основаны на экспериментальных данных и различаются лишь подходом к их обработке и анализу.

Одним из основных принципов теории подобия является выделение из класса явлений (процессов), описываемых общим законом группы подобных явлений. Подобными называют такие явления, для которых отношения сходственных и характеризующих их величин постоянны. Различают следующие виды подобия: геометрическое, временное, физических величин, начальных и граничных условий.

Геометрическое подобие предполагает, что сходственные размеры натуры и модели параллельны, а их отношение выражается постоянной величиной, называемой константой геометрического подобия или масштабным (переходным) множителем.

Временное подобие предполагает, что сходственные точкиили части геометрически подобных систем (натуры и модели), двигаясь по геометрически подобным траекториям, проходят геометрически подобные пути в промежутки времени, отношение которых является постоянной величиной.

Подобие физических величин предполагает, что в рассматриваемых подобных системах (натуры и модели) отношение значений физических величин двух любых сходственных точек или частиц, подобно размещенных в пространстве и времени, есть величина постоянная. Подобие физических величин включает подобие не только физических констант, но и совокупности значений физических величин, или полей физических величин. Таким образом, при соблюдении геометрического и временного подобия будет соблюдаться также подобие скоростей, температур, концентраций и других физических величин.

Подобие начальных и граничных условий предполагает, что начальное состояние и состояние на границах систем (натуры и модели) подобны, т.е. отношения параметров в начале и на границах систем постоянны. Это справедливо лишь в тех случаях, когда для начальных и граничных условий систем выдерживаются геометрическое, временное и физическое подобия.

Все константы подобия постоянны для различных сходственных точек подобных систем, но изменяются в зависимости от соотношения размеров натуры и модели. Это обстоятельство представляет большие неудобства для масштабирования и преодолевается введением т.н. инвариантов подобия. Если все сходственные величины, определяющие состояние данной системы (натуры) и подобной ей системы (модели), измерять в относительных единицах, т.е. брать сходственное отношение величин для каждой системы, то оно также будет величиной постоянной и безразмерной. Такие числа называются инвариантами подобия.

Инварианты подобия, представляющие собой отношения однородных величин, называют симплексами или параметрическими критериями. Инварианты подобия, выраженные отношением разнородных величин, называют критериями подобия (например критерий Рейнольдса Rе)

Таким образом, явления, подобные между собой, характеризуются численно равными критериями подобия. Равенство критериев подобия тАУ единственное количественное условие подобия процессов. отношение констант подобия называют индикатором подобия и равно 1, следовательно у подобных явлений индикаторы подобия равны единице.

Любая зависимость между переменными, характеризующими какое-либо явление (т.е. система дифференциальных уравнений), может быть представлена в виде зависимости между критериями подобия:

F(К₁, К₂, К₃,тАж)=0

Эту зависимость называют обобщенным (критериальным) уравнением, а критерии подобия К_i тАУ обобщенными переменными величинами.

Таким образом, теория подобия дает возможность представить решение дифференциальных уравнений и обрабатывать экспериментальные данные в виде обобщенных критериальных уравнений. Если какой-либо эффект в исследуемом процессе становится очень слабым по сравнению с другими, то его влиянием можно пренебречь. В этом случае критерии, характеризующие интенсивность этого эффекта могут быть опущены из рассмотрения, и процесс приобретает свойство автомодельности, т.е. независимости от этих критериев. Такое моделирование называют приближенным.

Таким образом, теория подобия указывает, как надо ставить опыты и обрабатывать опытные данные, чтобы, ограничившись минимальным числом опытов, иметь основание обобщать их результаты и получать закономерности для целой группы подобных явлений. Теория подобия позволяет с достаточной для практики точностью изучать сложные процессы на моделях (значительно меньших по размерам и часто более простых, чем аппараты натуральной величины), используя при этом не рабочие вещества (иногда токсичные, пожаро- и взрывоопасные, дорогостоящие и т.п.), а модельные (например воду, воздух и т.п.)

Математическое моделирование тАУ это по существу определение свойств и характеристик рассматриваемого явления (процесса) путем решения (как правило с помощью ЭВМ) систем уравнений, описывающих этот процесс тАУ математической модели. При этом очень важно составить модель так, чтобы она достаточно точно отражала основные свойства рассматриваемого процесса и в то же время была доступной для исследования.

Математическое моделирование по существу является одним из методов физического моделирования и составляет с ним единую систему исследования объектов познания. Общая схема процесса математического моделирования (численного эксперимента) включает 8 исследовательских этапов:

1. Постановка задачи. Определяет не только цель, но и пути решения данной задачи;

2. Анализ теоретических основ процесса (составление физической модели процесса). На этой стадии необходимо выявить, какие фундаментальные законы лежат в основе данного процесса;

3. Составление математической модели процесса. Различают два основных вида математиченских моделей: детерминированные (аналитические), построенные на основе физико-химической сущности, т.е. механизма изучаемых процессов и статистические (эмпирические), полученные в виде уравнений регрессии на основе обработки экспериментальных данных;

4. Алгоритмизация математической модели. Следует выбрать общий подход к решению задачи и определить совокупность критериев, которым должна удовлетворять полученная система уравнений модели. Кроме того, здесь же необходимо провести анализ задачи (математический и физический), который должен подтвердить существование и единственность решения;

5. Параметрическая идентификация модели. Под параметрами математической модели понимают коэффициенты, которые учитывают те или иные особенности объекта тАУ натуры и характеризуют свойства данной натуры, отличающие ее от других натур подобного класса;

6. Проверка адекватности математической модели. Для проверки адекватности математической модели реальному процессу необходимо сравнить наблюдаемые в ходе эксперимента величины с прогнозами по модели при определенных параметрах процесса. Обычно это сравнение осуществляется путем проверки некоторой статистической гипотезы;

7. Моделирование процесса. Решение математической модели процесса при варьировании параметров процесса в интересующем для данного исследования диапазоне;

8. Анализ полученной информации. Изучение и проверка результатов, полученных при решении математической модели. На основе проведенного анализа принимают решение тАУ выдать рекомендации для практической реализации или продолжить исследование.

8. Написать основные критерии гидродинамического подобия и объяснить их физический смысл. Написать общий вид критериальной зависимости

Основные гидродинамические критерии подобия: критерий Рейнольдса Rе, критерий гомохромности Но, критерий Эйлера Еu, критерий Фруда Fr.

Критерий Рейнольдса характеризует отношение сил инерции к силам трения и определяет режим движения во всех сходственных точках подобных систем:

Критерий гомохромности Но характеризует неустановившееся состояние процесса:

Критерий Эйлера, характеризует отношение сил гидростатического давления к силам инерции:

Критерию Эйлера обычно придают несколько иной вид. Вместо величины абсолютного давления р вводят разность давлений Δр в каких-нибудь двух точках жидкости:

Критерий Фруда отражает влияние сил тяжести на движение жидкости:

Чтобы избежать дробных величин обычно пользуются обратным выражением:

Таким образом, решение уравнения Навье-Стокса, описывающее в общем виде процесс движения вязкой жидкости, может быть представлено критериальным уравнением вида:

F(Но, Еu, Fr, Rе) = 0

которое называют обобщенным (критериальным) уравнением гидродинамики. Любая задача движения вязкой жидкости может быть решена путем нахождения зависимости между критериями, входящими в это уравнение.

В этом уравнении все критерии подобия, кроме Еu, являются определяющими, т.к. они составлены только из величин, выражающих условия однозначности. Поскольку при решении практических задач обычно определяют Δр, входящую в Еu, то в этом случае уравнение записывают относительно определяемого критерия Еu:

Еu=f₁(Но, Fr, Rе)

Например:

Еu=АНо^q∙Frⁿ∙Rе^m,

Где значения А, q, n, m обычно определяют опытным путем.

9. Написать уравнение для определения потери напора на трение. Как рассчитываются коэффициенты трения и коэффициент местных сопротивлений

Гидродинамический напор в сечении, где жидкость вытекает из трубопровода, выражается равенством:

Потеря напора h_п в трубопроводе обусловлена наличием наличием сопротивлений, которые должна преодолеть протекающая жидкость на своем пути. Эти сопротивления бывают двух родов:

1) сопротивление трения жидкости о стенки:

2) местные сопротивления, возникающие при изменении направления жидкости или геометрической формы трубопровода

Потеря напора от сил трения выражается следующей формулой:

Функцию λ=φ(Rе) в этом уравнении называют коэффициентом трения. Числовое значение этого коэффициента зависит от характера движения.

При ламинарном течении жидкости:

Ва- для потока в трубе круглого сечения

Ва- для потока в трубах некруглого сечения

При турбулентном движении жидкости:

Ва- для гладких труб при 3∙10³≤Rе≤1∙10⁵

Ва- для гладких труб при 4∙10³≤Rе≤6,3∙10⁶

Вадля гладких труб при Rе˃5000

При больших значениях числа Рейнольдса (Rе≥100000) на коэффициент λ начинает влиять шероховатость стенок труб:

Эти формулы справедливы для изотермических условий потока жидкости или газа. Если температура потока отличается от температуры стенки трубы, числовые значения коэффициентов λ следует умножать на величину k, которая также зависит от режима течения потока.

При определении потери напора необходимо учитывать местные сопротивления (в сужениях, на расширении и закруглении труб, в кранах, вентилях и пр.). Коэффициенты местных сопротивлений определяют опытным путем.

Коэффициент местного сопротивления при входе в трубе зависит от формы входной кромки трубы. Если края острые, то ζ=0,5; если они тупые, то ζ=0,25; при закругленной кромке трубы ζ в зависимости от радиуса закругления и шероховатости стенок трубы колеблется в пределах 0,06 тАУ 0,005. При выходе из трубы коэффициент местного сопротивления может быть принят ζ=1

При внезапном расширении трубы коэффициент местного сопротивления зависит от отношения узкого сечения f₁ трубы к ее широкому сечению f₂ и может быть принят равным в пределах от 0 (f₁/f₂=1) до 0,81 (f₁/f₂=0,1)

При внезапном сужении и трубы коэффициент местного сопротивления зависит от отношения узкого сечения f₂ к ее широкому сечению f₁ и может быть принят в пределах от 0 (f₂/f₁=1) до 0,5 (f₂/f₁=0,01)

При наличии колен в трубах коэффициент местного сопротивления зависит от угла наклона α и шероховатости стенок колена

При наличии закруглений труб (отводов) коэффициент местного сопротивления определяют по формуле:

Для наиболее часто применяемого на практике закругления (R=4d) коэффициент ζ≈0,13.

При наличии дроссельного клапана коэффициент местного сопротивления зависит от угла открытия α клапана и может быть принят равным от 0,24 до 751.

При наличии проходного крана коэффициент местного сопротивления зависит от угла поворота (открытия) α пробки крана и может быть принят равным от 0,05 до 486.

При наличии вентиля и задвижки коэффициент местного сопротивления зависит от степени открытия и конструктивных особенностей вентиля или задвижки и может быть принят от 0,15 до 3.

10. Сущность процесса псевдоожиженного слоя зернистого материала (Влкипящего слояВ»). Графическое изображение перепада давления в слое в зависимости от скорости. Скорость витания и скорость уноса

В химической промышленности широко распространены процессы взаимодействия газов и жидкостей с зернистыми твердыми материалами. В зависимости от скорости потока газа или жидкости возможны различные случаи. При большой скорости потока газа или жидкости частицы материала слоя увлекаются потоком и образуют взвесь. Это состояние наступает тогда, когда сопротивление движению отдельной частицы, взвешенной в газе или жидкости, становится равным весу частицы в данной газообразной или жидкой среде. Такое состояние слоя зернистого материала называют псевдоожиженным, а слой кипящим. Скорость частиц твердого материала, взвешенных в газовом или жидкостном потоке, называют скоростью витания ω_вит.

Состояние псевдоожиженного слоя изображается Влкривой псевдоожиженияВ», выражающей зависимость перепада давления ΔР в слое от скорости ожижающего агента ω (жидкости, газа) в незаполненном сечении аппарата. На рисунке 2 показана кривая идеального псевдоожижения монодисперсного твердых частиц в аппарате постоянного поперечного сечения f_с. Восходящая ветвь ОА (прямая при ламинарном течении и кривая при других режимах) соответствует движению ожижающего агента через неподвижный зернистый слой. Абсцисса точки А (ω=ω₀') выражает скорость начала псевдоожижения. Горизонтальный участок АВ изображает псевдоожиженное состояние, характеризующееся равенством сил давления потока на слой твердых частиц и их веса; здесь сохраняется ΔР=соnst. Абсцисса точки В выражает скорость начала уноса ω₀''. При скоростях ω˃ω₀'' твердые частицы выносятся потоком, вес слоя падает и, следовательно, уменьшается ΔР.

Рис. 2. Кривая идеального псевдоожижения

Основной гидродинамической характеристикой взвешенного слоя (при неизменном количестве материала в нем) является постоянство ΔР_сл:

где G_сл тАУ вес материала в слое, Н; S тАУ площадь поперечного сечения, м²

Скорость потока, при которой одиночная частица переходит во взвешенное состояние, называется скоростью витания. Она приближенно может быть определена по формуле:

где

- критерий Архимеда, состоящий из величин которые не зависят от скорости и режима потока, и поэтому числовые значения его могут быть найдены, если только известны размеры частиц, их плотность, а также плотность газа или жидкости и их вязкость при заданных условиях процесса.

11. Описать порядок расчета сопротивления слоя зернистого материала

Перепад давления в слое зернистого материала можно, пользуясь общими положениями гидродинамики выразить уравнением:

,(А)

где- удельный вес газа или жидкости в кгс/м³;

жидкость газ вязкость очистка

^-скорость газа или жидкости в каналах зернистого материала в м/сек.

ζ =коэффициент сопротивления, Ва(λ тАУ коэффициент трения, l тАУ высота слоя материала в м; d_{э тАУ}эквивалентный диаметр каналов в м

В общем случае коэффициент трения λ может быть выражен в виде функции от критерия Рейнольдса:

Основным при определении перепада давления или сопротивления слоя зернистого материала является установление этой функциональной зависимости. При инженерных расчетах гидравлического сопротивления слоя зернистого материала необходимо по данным одного опыта, при любой скорости потока и температуре, для зерен данного гранулометрического состава d₃ , найти по уравнениям коэффициент формы φ_ф. Зная последний, можно рассчитать сопротивление слоя данного материала при любых условиях.

Эквивалентный диаметр каналов для зерен любой формы с диаметром d_з:

Где Ф тАУ коэффициент, учитывающий зависимость эквивалентного диаметра частиц от их фирмы; для частиц шаровой формы

Ф=2/3;

пористость слоя;

- объем собственно частиц в слое; n тАУ количество частиц в слое объемом V, имеющих форму шара диаметром d.

Скорость газа или жидкости в каналах слоя может быть выражена равенством:

В общем случае коэффициент трения может быть выражен равенством:

При подстановке найденных значений λ, ω₀ и d_экв. В уравнение (А) получим:

Или (Б)

где

φ_ф=1/Ф²

тАУ коэффициент формы, зависящий от размеров и формы частиц слоя. Этот коэффициент показывает, во сколько раз площадь смоченной поверхности слоя, состоящего из данных частиц, больше площади смоченной поверхности слоя, состоящего из шарообразных частиц при d_э=d. Этот коэффициент находят только опытным путем.

При Rе≤

Вместе с этим смотрят:

РЖнварiантнi пiдпростори. Власнi вектори i власнi значення лiнiйного оператора

Актуальные проблемы квантовой механики

Алгебра и алгебраические системы

Анализ эмпирического распределения

Аналитическая теория чисел. L-функция Дирихле